СП 24.13330.2021 «Свайные фундаменты» — текст без учёта изменений № 1

[OpenLex: официальный текст СП 24.13330.2021 — в первоначальной редакции, без учёта изменений № 1. Изменения см.: изменение № 1 (приказ от 13.09.2023 № 659/пр) — официального текста в базе нет. Норму сверяй с ними.] МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ С В О Д П Р А В И Л СП 24.13330.2021 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ СНиП 2.02.03-85 Издание официальное Москва 2021 Предисловие Сведения о своде правил 1 ИСПОЛНИТЕЛЬ – Акционерное общество «Научно-исследовательский центр «Строительство» (АО «НИЦ «Строительство»») – Научноисследовательский проектно-изыскательский и конструкторскотехнологический институт оснований и подземных сооружений им. Н.М. Герсеванова» (НИИОСП им. Н.М. Герсеванова) 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство» 3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) 4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации от 14 декабря 2021 г. № 926/пр и введен в действие с 15 января 2022 г. 5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 24.13330.2011 «СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты» В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет © Минстрой России, 2021 Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минстроя России Введение Настоящий свод правил разработан в целях обеспечения соблюдения требований Федерального закона от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и содержит основные геотехнические требования, которые должны соблюдаться при проектировании, расчете, конструировании новых и реконструируемых свайных фундаментов. Настоящий свод правил устанавливает требования к проектированию фундаментов из разных типов свай в различных инженерно-геологических условиях и при любых видах строительства. Свод правил выполнен АО «НИЦ «Строительство» – НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (канд. техн. наук И.В. Колыбин, канд. техн. наук Д.Е. Разводовский – руководители темы; д-р техн. наук А.Л. Готман, д-р техн. наук Н.З. Готман, д-р техн. наук Л.Р. Ставницер, д-р техн. наук О.А. Шулятьев, канд. техн. наук А.Г. Алексеев, канд. техн. наук С.Г. Безволев, канд. техн. наук И.А. Боков, канд. техн. наук В.Г. Буданов, канд. техн. наук А.М. Дзагов, канд. техн. наук В.В. Семкин, канд. техн. наук А.В. Скориков, канд. техн. наук В.Г. Федоровский, канд. техн. наук А.И. Харичкин, канд. техн. наук А.В. Шапошников, канд. техн. наук П.И. Ястребов, А.А. Брыксина, при участии д-ра техн. наук В.В. Знаменского, д-ра техн. наук В.А. Ильичева, канд. техн. наук И.Е. Школьникова).

C В О Д П Р А В И Л СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ Pile foundations Дата введения – 2022–01–15 1 Область применения Настоящий свод правил распространяется на проектирование свайных фундаментов вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений (далее – сооружений). Свод правил не распространяется на проектирование свайных фундаментов сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, свайных

фундаментов машин с динамическими нагрузками, а также опор морских нефтепромысловых и других сооружений, возводимых на континентальном шельфе. 2 Нормативные ссылки В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы: ГОСТ 5686–2020 Грунты. Методы полевых испытаний сваями ГОСТ 7473–2010 Смеси бетонные. Технические условия ГОСТ 9463–2016 Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия ГОСТ 12248.1–2020 Грунты. Определение характеристик прочности методом одноплоскостного среза ГОСТ 12248.3–2020 Грунты. Определение характеристик прочности и деформируемости методом трехосного сжатия ГОСТ 19804–2012 Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия ГОСТ 19804.6–83 Сваи полые круглого сечения и сваи-оболочки железобетонные составные с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры ГОСТ 19912–2012 Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зондированием ГОСТ 20276.6–2020 Грунты. Метод испытания лопастным прессиометром Издание официальное ГОСТ 20522–2012 Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний ГОСТ 25100–2020 Грунты. Классификация ГОСТ 26633–2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия ГОСТ 27217–2012 Грунты. Метод полевого определения удельных касательных сил морозного пучения ГОСТ 27751–2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения ГОСТ 31937–2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состояния ГОСТ Р 56353–2015 Грунты. Методы лабораторного определения динамических свойств дисперсных грунтов ГОСТ Р 56726–2015 Грунты. Метод лабораторного определения удельной касательной силы морозного пучения ГОСТ Р 58326–2018 Грунты. Метод лабораторного определения параметров переуплотнения СП 14.13330.2018 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах» СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» (с изменениями № 1, № 2) СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» (с изменениями № 1, № 2, № 3) СП 21.13330.2012 «СНиП 2.01.09-91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах» (с изменением № 1) СП 22.13330.2016 «СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений» (с изменениями № 1, № 2, № 3) СП 23.13330.2018 «СНиП 2.02.02-85* Основания гидротехнических сооружений» (с изменением № 1) СП 25.13330.2020 «СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах» СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» (с изменениями № 1, № 2) СП 35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (с изменениями № 1, № 2, № 3) СП 38.13330.2018 «СНиП 2.06.04-82* Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)» СП 40.13330.2012 «СНиП 2.06.06-85 Плотины бетонные и железобетонные» (с изменениями № 1, № 2) СП 41.13330.2012 «СНиП 2.06.08-87 Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» (с изменением № 1) СП 45.13330.2017 «СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты» (с изменениями № 1, № 2) СП 46.13330.2012 «СНиП 3.06.04-91 Мосты и трубы» (с изменениями № 1, № 2, № 3, № 4) СП 47.13330.2016 «СНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения» (с изменением № 1) СП 58.13330.2019 «СНиП 33-01-2003 Гидротехнические сооружения. Основные положения» СП 63.13330.2018 «СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (с изменением № 1) СП 64.13330.2017 «СНиП II-25-80 Деревянные конструкции» (с изменениями № 1, № 2) СП 131.13330.2020 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология»

СП 291.1325800.2017 Конструкции грунтоцементные армированные. Правила проектирования СП 305.1325800.2017 Здания и сооружения. Правила проведения геотехнического мониторинга при строительстве СП 361.1325800.2017 Здания и сооружения. Защитные мероприятия в зоне влияния строительства подземных объектов СП 381.1325800.2018 Сооружения подпорные. Правила проектирования СП 412.1325800.2018 Конструкции фундаментов высотных зданий и сооружений Правила производства работ СП 446.1325800.2019 Инженерно-геологические изыскания для строительства. Общие правила производства работ СП 499.1325800.2021 Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от карстово-суффозионных процессов. Правила проектирования П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов. 3 Термины и определения В настоящем своде правил применены термины по ГОСТ 25100, а также следующие термины с соответствующими определениями: 3.1 буроинъекционная свая: Буровая свая диаметром менее 350 мм, устраиваемая путем инъекции мелкозернистой бетонной смеси в буровую скважину, в том числе через полый шнек. 3.2 висячая свая: Свая, передающая нагрузку на основание через боковую поверхность и пяту. 3.3 комбинированный свайно-плитный фундамент: Фундамент, состоящий из железобетонной плиты (свайного ростверка) и свай, совместно передающих нагрузку на основание. 3.4 куст свай: Компактно размещаемая группа свай, объединенная ростверком и передающая нагрузку на основание, как правило, от одиночной колонны или опоры. 3.5 несущая способность сваи: Предельное сопротивление основания одиночной сваи по условию ограничения развития в нем деформаций сдвига в соответствии с заранее заданным условием. 3.6 одиночная свая: Свая, передающая нагрузку на грунт в условиях отсутствия влияния на нее других свай. 3.7 основание сваи: Часть массива грунта, воспринимающая нагрузку, передаваемую сваей, и взаимодействующая со сваей. 3.8 отрицательные (негативные) силы трения: Силы, возникающие на боковой поверхности свай при превышении осадкой околосвайного грунта осадки свай и направленные вниз. 3.9 расчетная нагрузка, передаваемая на сваю: Нагрузка, равная продольному усилию, возникающему в свае от проектных воздействий на фундамент при наиболее невыгодных их сочетаниях.

3.10 ростверк: Распределительная балка или плита, объединяющая головы свай и перераспределяющая на них нагрузку от вышерасположенных конструкций. П р и м е ч а н и е – Различают высокий ростверк, если его подошва располагается выше поверхности грунта, и низкий ростверк, если его подошва опирается на грунт или заглубляется в нем. 3.11 свайное поле: Большая группа свай, объединенных общим ростверком, передающая нагрузку на основание от системы колонн или опор. 3.12 свайный фундамент: Комплекс свай, объединенных в единую конструкцию, передающую нагрузку на основание. 3.13 свая: Погруженная в грунт или изготовленная в грунте вертикальная или наклонная конструкция, предназначенная для передачи нагрузки на основание. 3.14 свая-стойка: Свая, опирающаяся на скальные или слабодеформируемые грунты и передающая нагрузку на основание преимущественно через пяту. 3.15 эталонная свая: Стандартизованная металлическая конструкция, используемая для оценки по результатам ее статического испытания несущей способности забивных свай. 4 Общие положения 4.1 Основное назначение свай – прорезка залегающих с поверхности слабых слоев грунта и передача действующей нагрузки на нижележащие слои грунта, обладающие более высокими механическими показателями. Допускается использование свай для снижения величины осадки фундаментов путем устройства армирования или уплотнения грунтов, а также в качестве ограждения котлована. Свайные фундаменты должны проектироваться на основе и с учетом: а) результатов инженерных изысканий для строительства; б) сведений о сейсмичности района строительства; в) данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности сооружения и условия их эксплуатации; г) действующих на фундаменты нагрузок; д) условий существующей застройки и влияния на нее нового строительства; е) экологических требований; ж) технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений; и) геоподосновы или инженерной цифровой модели местности (ИЦММ) с отображением подземных и надземных сооружений и коммуникаций; к) технических условий, выданных всеми уполномоченными заинтересованными организациями. 4.2 При проектировании должны быть предусмотрены технические решения по устройству фундаментов, обеспечивающие надежность, долговечность и экономичность сооружений на всех стадиях строительства и эксплуатации. Рекомендуется выполнять технико-экономическое сравнение возможных вариантов проектных решений свайных фундаментов из свай различного типа и длины с использованием критериев конструктивной и экономической эффективности в соответствии с приложением А. 4.3 При проектировании следует учитывать местные условия строительства и сложившийся опыт применения технологий и оборудования, а также имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных инженерно-геологических, гидрогеологических и экологических условиях. Климатических условиях района строительства должны приниматься в соответствии с СП 131.13330. 4.4 Работы по проектированию свайных фундаментов следует вести в соответствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (4.1). 4.5 При проектировании следует учитывать класс сооружения в соответствии с ГОСТ 27751 и геотехническую категорию объекта строительства в соответствии с СП 22.13330. В дополнении к СП 22.13330 при проектировании должна назначаться геотехническая категория 3 для: - свайных фундаментов при длине свай более 40 м; - свай, прорезающих хотя бы один слой скальных грунтов.

4.6 Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерных изысканий, выполненных в соответствии с разделом 5. Выполненные инженерные изыскания должны обеспечивать не только изучение инженерно-геологических условий нового строительства, но и получение необходимых данных для проверки влияния устройства свайных фундаментов на существующие сооружения и окружающую среду, а также для проектирования при необходимости усиления оснований и фундаментов существующих сооружений. Проектирование свайных фундаментов без соответствующих достаточных данных инженерно-геологических изысканий не допускается. 4.7 При использовании для строительства вблизи существующих сооружений свай, погружаемых или устраиваемых с применением динамических воздействий (забивка, вибропогружение, сваи-РИТ и др.), необходимо оценивать влияние динамических воздействий на конструкции существующих сооружений, а также на находящиеся в них чувствительные к колебаниям машины, приборы и оборудование и, в необходимых случаях, предусматривать измерения параметров колебаний грунта, сооружений (в том числе подземных коммуникаций) при опытном погружении и устройстве свай. 4.8 Состав, объем и методы мониторинга сооружений на свайных фундаментах следует устанавливать в соответствии с СП 22.13330 и СП 305.1325800. Натурные измерения усилий в сваях должны предусматриваться при применении новых (не включенных в настоящий свод правил) конструкций свайных фундаментов. В программе мониторинга могут задаваться дополнительные требования по его проведению. 4.9 В свайных фундаментах сооружений класса КС-3, не допускается применение бывших в употреблении стальных конструкций и их частей (армирующих элементов из металлопроката, металлических колец и т. д.). 4.10 Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом СП 28.13330, а деревянные конструкции свайных фундаментов − с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами. 4.11 При проектировании и возведении свайных фундаментов следует дополнительно руководствоваться СП 28.13330, СП 63.13330, СП 64.13330, а также соблюдать СП 45.13330. 4.12 Защиту стальных свай от коррозии допускается выполнять цинкованием или окраской их поверхности составами на основе эпоксидных смол, стойкими к истиранию. 5 Требования к инженерно-геологическим изысканиям 5.1 Инженерно-геологические изыскания для проектирования свайных фундаментов должны назначаться в соответствии с СП 47.13330, СП 446.1325800 и другими нормативными документами по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства. Объемы и состав инженерных изысканий должны уточняться с учетом геотехнической категории объекта строительства в соответствии с СП 22.13330. 5.2 Для сооружений класса КС-3 рекомендуется выполнять испытания грунтов прессиометрами по ГОСТ 20276.6 для уточнения деформационных характеристик грунтов сжимаемой толщи, а также испытания эталонных и натурных свай по ГОСТ 5686. При проведении численных расчетов с использованием геомеханических моделей с упрочнением следует выполнять испытания грунтов в лабораторных условиях методом трехосного сжатия согласно ГОСТ 12248.3. При применении свай новых конструкций (по заданию проектной организации) в состав работ следует включать опытное погружение или устройство свай для уточнения назначенных при проектировании длин и диаметров свай и режима погружения или устройства, а также натурные испытания этих свай статическими нагрузками.

5.3 При передаче на сваи выдергивающих, горизонтальных или знакопеременных нагрузок необходимость проведения опытных работ должна определяться авторами проекта, а объемы работ назначаться с учетом доминирующего воздействия по ГОСТ 5686. 5.4 Несущую способность свай, по результатам полевых испытаний грунтов натурной и эталонной сваями и статическим зондированием, следует определять в соответствии с подразделом 7.3. 5.5 Глубина инженерно-геологических выработок для проектирования свайных и свайно-плитных фундаментов должна назначаться в соответствии с СП 446.1325800 с учетом предполагаемой длины свай, полученной с учетом изысканий первого этапа или архивных данных. При этом глубина сжимаемой толщи должна назначаться в соответствии с 7.4.9 и может уточняться по заданию проектной организации с учетом принятых конструктивных решений и нагрузок, передаваемых на свайные фундаменты, а также с учетом наличия скальных грунтов. 5.6 Обследование технического состояния фундаментов и конструкций реконструируемых сооружений должно выполняться по заданию заказчика профильной организацией. Оценку длины существующих свай в фундаментах реконструируемого сооружения рекомендуется осуществлять с помощью геофизических методов. При надстройке сооружения рекомендуется выполнять статические испытания существующих свай по ГОСТ 5686. 5.7 Технический отчет по результатам инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов должен составляться в соответствии с СП 47.13330 и СП 446.1325800. При наличии натурных испытаний свай статической или динамической нагрузкой должны приводиться их результаты. Результаты зондирования должны включать данные о несущей способности свай. При применении свай-стоек должен быть определен показатель качества породы RQD для всех слоев скальных грунтов, которые прорезает свая, и для слоя, в котором расположен нижний конец сваи. При проектировании свайных фундаментов для сооружений класса КС-3 сваями длиной более 40 м для глинистых грунтов рекомендуется определять коэффициент переуплотнения грунта OCR (ГОСТ Р 58326) для прорезаемых сваей слоев глинистых грунтов и в пределах сжимаемой толщи под нижним концом свай. 6 Виды свай

6.1 По способу заглубления в грунт различают следующие виды свай: а) забивные и вдавливаемые (далее – забивные) или опускаемые железобетонные, деревянные и стальные предварительно изготовленные, погружаемые в грунт за счет вытеснения, а также путем установки в лидерные скважины с помощью молотов, вибропогружателей, вибровдавливающих, виброударных и вдавливающих устройств, а также железобетонные круглые полые сваи диаметром до 0,8 м, заглубляемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта и не заполняемые бетонной смесью (ГОСТ 19804); б) железобетонные сваи-оболочки диаметром более 0,8 м, погружаемые вибропогружателями с выемкой грунта из их полости и заполняемые частично или полностью бетонной смесью, полые сваи из металлических или композитных труб, погружаемые с открытым нижним концом без выемки грунта; в) набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте путем укладки бетонной смеси в скважины, образованные в результате принудительного вытеснения – отжатия грунта; г) буровые железобетонные, устраиваемые в грунте путем заполнения пробуренных скважин бетонной смесью или установки в них предварительно изготовленных железобетонных элементов; д) винтовые сваи, состоящие как минимум из одной металлической винтовой лопасти (спирали) и трубчатого металлического ствола со значительно меньшей по сравнению с лопастью площадью поперечного сечения, погружаемые в грунт путем ее завинчивания в сочетании с регулируемым вдавливанием с лидерными скважинами или без них. 6.2 По условиям взаимодействия с грунтом сваи следует подразделять на сваи-стойки и висячие (сваи трения). К сваям-стойкам следует относить сваи всех видов, заглубленные в скальные грунты (ГОСТ 25100) и (или) прорезающие их, а также забивные сваи, опирающиеся на слабодеформируемые грунты. К висячим сваям (сваям трения) следует относить сваи всех видов, опирающиеся на деформируемые грунты и передающие нагрузку на основание боковой поверхностью и нижним концом. 6.3 Забивные и вдавливаемые железобетонные сваи размером поперечного сечения 0,8 м включительно и железобетонные сваи-оболочки следует подразделять: а) по способу армирования – на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него; б) по форме поперечного сечения – на квадратные, прямоугольные, таврового и двутаврового сечений, квадратные с круглой полостью, полые круглого сечения; в) по форме продольного сечения – на призматические, цилиндрические, с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные); г) по конструктивным особенностям – на цельные и составные (из отдельных секций); д) по конструкции нижнего конца – на сваи с заостренным или плоским нижним концом, или объемным уширением (булавовидные) и на полые сваи с закрытым или открытым нижним концом, или с камуфлетной пятой. П р и м е ч а н и е – Забивные сваи с камуфлетной пятой устраивают путем забивки полых свай круглого сечения с закрытым стальным полым наконечником с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах наконечника. В проектах таких свай следует предусматривать указания о соблюдении правил производства буровзрывных работ.

6.4 Набивные сваи по способу устройства подразделяют на: а) вытеснительные, устраиваемые путем погружения (забивкой, вдавливанием или завинчиванием) инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком (наконечником) или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважин бетонной смесью, в том числе после устройства уширения из втрамбованной сухой бетонной смеси; б) виброштампованные, устраиваемые в пробитых скважинах путем их заполнения жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом в виде трубы с заостренным нижним концом или закрепленным на ней вибропогружателем; в) устраиваемые путем выштамповки в грунте (в выштампованном ложе) скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью. 6.5 Буровые сваи по способу устройства подразделяют на: а) буронабивные сплошного сечения с уширениями и без них, бетонируемые в скважинах, пробуренных в глинистых грунтах выше уровня подземных вод без крепления стенок скважин, а в любых грунтах ниже уровня подземных вод – с закреплением стенок скважин глинистым раствором, инвентарными извлекаемыми обсадными трубами или полым шнеком; б) буронабивные с применением технологии непрерывного полого шнека; в) баретты – буровые сваи, изготавливаемые технологическим оборудованием типа плоский грейфер или гидрофреза; г) буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые бурением скважин с последующим образованием уширения взрывом (в том числе электрохимическим) и заполнением скважин бетонной смесью; д) буроинъекционные диаметром 0,15–0,35 м, устраиваемые в пробуренных скважинах путем нагнетания (инъекции) в них мелкозернистой бетонной смеси, а также устраиваемые полым шнеком или с использованием не извлекаемых буровых штанг; е) буроинъекционные диаметром 0,15–0,35 м, выполняемые с уплотнением окружающего грунта путем обработки скважины по разрядно-импульсной технологии (РИТ) серией разрядов импульсов тока высокого напряжения; ж) сваи-столбы, устраиваемые путем бурения скважин с уширением или без него, укладки в них омоноличивающего цементно-песчаного раствора и опускания в скважины предварительно изготовленных цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 0,8 м и более; и) буроопускные – сваи сплошные (железобетонные) и полые (стальные круглого сечения с закрытым нижним концом), свободно погружаемые в скважины, с заполнением свободного пространства бетонной смесью. 6.6 Винтовые сваи по конструкции подразделяют на: а) одновитковые (с одним витком лопасти вокруг ствола сваи); б) многовитковые (более двух витков лопасти вокруг ствола сваи); в) однолопастные сваи (винтовая свая имеет одну опорную зону в виде лопасти, может иметь несколько витков); г) многолопастные сваи с одинаковыми или разными диаметрами лопасти (винтовая свая имеет несколько опорных зон, которые могут иметь несколько витков).

6.7 Применение свай с оставляемыми обсадными трубами допускается только в случаях, когда исключена возможность применения других решений конструкции фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах грунтов со скоростью фильтрационного потока более 200 м/сут, при применении буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов и в других обоснованных случаях). При устройстве буронабивных свай в водонасыщенных глинистых грунтах для крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды не менее 0,5 атм при условии удаления места проведения работ от существующих объектов не менее 25 м (указанное требование не относится к случаю устройства свай с бурением под защитой инвентарных обсадных труб). 6.8 Железобетонные и бетонные сваи следует проектировать из тяжелого бетона по ГОСТ 26633. Для нестандартизованных забивных железобетонных свай, а также для набивных и буровых свай необходимо предусматривать бетон класса не ниже В15 (в теле изготовленных свай), для забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой – не ниже В22,5. В проектной документации для набивных и буровых свай следует указывать класс бетонной смеси по ГОСТ 7473, назначаемый с учетом 7.1.9. 6.9 Железобетонные ростверки свайных фундаментов следует проектировать из тяжелого бетона класса не ниже: В15 – для монолитных, В20 – для сборных. Для опор мостов класс бетона свай и свайных ростверков следует назначать в соответствии с СП 35.13330, а для гидротехнических сооружений – СП 40.13330 и СП 41.13330. 6.10 Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с СП 63.13330, но не ниже класса В15. П р и м е ч а н и е – Для опор мостов и гидротехнических сооружений класс бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должен быть на ступень выше класса бетона соединяемых сборных элементов. 6.11 Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости свай и свайных ростверков следует назначать согласно ГОСТ 19804.6, СП 28.13330, СП 63.13330, для мостов и гидротехнических сооружений – соответственно СП 35.13330 и СП 40.13330. 6.12 Деревянные сваи должны быть изготовлены из бревен хвойных пород (сосны, ели, лиственницы, пихты), соответствующих ГОСТ 9463, диаметром 22–34 см и длиной 6,5 и 8,5 м. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Применение деревянных свай допускается для фундаментов сооружений классов КС-1 и КС-2 при расположении их голов ниже уровня подземных вод. Допускается применять конструкции с железобетонными элементами выше уровня подземных вод и деревянными элементами ниже их уровня. 6.13 Металлические сваи могут изготавливаться из стали, из высокопрочного чугуна или чугуна с шаровидным графитом. Допускается применение сталебетонных конструкций. При устройстве стальных трубчатых свай для геотехнических категорий 2 и 3 не допускается применение труб, бывших в употреблении. Защиту стальных и чугунных свай от коррозии следует осуществлять в соответствии с СП 28.13330.

6.14 Допускается применение комбинированных свай, при устройстве которых использовано две и более технологии их устройства, в том числе технологий струйной или манжетной цементации и глубинного смешивания. Элементы закрепления грунта могут применяться для повышения несущей способности свай в виде: - фрагмента закрепленного основания под пятой сваи и (или) отдельных закрепленных участков по боковой поверхности сваи; - погружения инвентарных элементов (металлических или железобетонных в заполненные бетоном скважины; - предварительно закрепленного грунтового массива, в который погружается заранее изготовленный элемент. Допускается опирание буровых или буронабивных свай на закрепленный массив грунта, устроенный методом струйной цементации или глубинного смешивания. 6.15 Комбинированные сваи рекомендуется применять для решения следующих задач: - повышения несущей способности свайных фундаментов; - усиления фундаментов сооружений при реконструкции или надстройке новых этажей; - увеличения несущей способности свайных фундаментов существующих сооружений; - предотвращения подвижек грунта, устранение плывунных свойств при устройстве свай. 7 Проектирование свайных фундаментов 7.1 Основные указания по расчету 7.1.1 Расчет свайных фундаментов и их оснований должен быть выполнен в соответствии с ГОСТ 27751 по предельным состояниям: первой группы: а) по прочности материала свай и свайных ростверков; б) по несущей способности (предельному сопротивлению) грунта основания свай; в) по потере общей устойчивости оснований свайных фундаментов, если на них передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.), в том числе сейсмические, если сооружение расположено на откосе или вблизи него или если основание сложено крутопадающими слоями грунта. Этот расчет следует выполнять с учетом конструктивных мероприятий, предусмотренных для предотвращения смещения проектируемого фундамента; второй группы: а) по осадкам оснований свай и свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (см. 7.4); б) по перемещениям свай совместно с грунтом оснований от действия горизонтальных нагрузок и моментов (см. приложение Б); в) по образованию или чрезмерному раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов.

7.1.2 В расчетах оснований свайных фундаментов следует учитывать совместное действие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (например, влияние подземных вод и их режима на физико-механические свойства грунтов, промораживание грунта и др.) на весь период эксплуатации. Сооружение и его основание должны рассматриваться совместно, т. е. должно учитываться взаимодействие сооружения со сжимаемым основанием. Расчетная схема системы «сооружение – основание» или «фундамент – основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, определяющих напряженное состояние и деформации основания и конструкций сооружения (статической схемы сооружения, особенностей его возведения, характера грунтовых напластований, свойств грунтов основания, возможности их изменения в процессе строительства и эксплуатации сооружения и т. д.). Рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций, геометрическую и физическую нелинейность, анизотропность, пластические и реологические свойства материалов и грунтов, развитие областей пластических деформаций под фундаментом. Свайные фундаменты должны рассчитываться с построением математических моделей, описывающих механическое поведение свайных фундаментов для предельных состояний первой или второй группы. Расчетная модель может представляться в аналитическом или численном виде. При проведении расчетов несущей способности и осадок одиночных свай предпочтение следует отдавать табулированным или аналитическим решениям, приведенным в настоящем своде правил. Расчеты большеразмерных свайных кустов и комбинированных свайно-плитных фундаментов (КСП) следует, преимущественно, проводить численно. При проектировании свайных фундаментов следует учитывать жесткость ростверка и опирающихся на него конструкций, что должно отражаться в расчетной модели. При составлении расчетной модели должны также учитываться: - грунтовые условия площадки строительства; - гидрогеологический режим; - температурный режим грунтов; - особенности устройства свай; - наличие шлама под нижним концом свай. 7.1.3 Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах свайных фундаментов, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок следует принимать в соответствии с СП 20.13330, СП 22.13330. 7.1.4 Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по несущей способности необходимо выполнять на основные и особые сочетания нагрузок, по деформациям – на основные сочетания. 7.1.5 Нагрузки, воздействия, их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке при расчете свайных фундаментов мостов и гидротехнических сооружений следует принимать согласно СП 35.13330, СП 38.13330, СП 40.13330 и СП 58.13330.

7.1.6 Расчеты свай, свайных фундаментов и их оснований следует выполнять с использованием расчетных значений характеристик материалов и грунтов. Расчетные значения характеристик материалов свай и свайных ростверков следует принимать в соответствии с СП 16.13330, СП 35.13330, СП 40.13330, СП 63.13330, СП 64.13330. Расчетные значения характеристик грунтов следует определять в соответствии с ГОСТ 20522, расчетные значения коэффициентов постели грунта сz, окружающего сваю, следует принимать в соответствии с приложением Б. Допускается определение сz путем численного моделирования. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи R и на боковой поверхности сваи fi следует определять по 7.2 или 7.3, а также расчетом с применением численного моделирования. При наличии результатов полевых исследований, проведенных в соответствии с 7.3, несущую способность грунта основания свай следует определять с учетом данных статического зондирования грунтов, испытаний грунтов эталонными сваями или по данным динамических испытаний свай. В случае проведения испытаний свай статической нагрузкой несущую способность грунта основания сваи следует принимать по результатам этих испытаний, учитывая 7.3. 7.1.7 Расчет свай и свайных ростверков по прочности материала должен выполняться по соответствующим нормативным документам. Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин следует выполнять в соответствии с СП 63.13330, для мостов и гидротехнических сооружений – также с учетом СП 35.13330 и СП 40.13330 соответственно. 7.1.8 При расчете свай всех видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1, определяемом по формуле += 2 01 ll , (7.1) где l0 – длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта, м;  – коэффициент деформации, 1/м, определяемый по приложению Б. Если для буровых свай и свай-оболочек, заглубленных сквозь толщу нескального грунта и заделанных в скальный грунт, отношение 2/ > h, то следует принимать l1 = l0 + h (где h – глубина погружения сваи или сваиоболочки, м, отсчитываемая от ее нижнего конца до уровня планировки грунта при высоком ростверке, подошва которого расположена над грунтом, и до подошвы ростверка при низком ростверке, подошва которого опирается или заглублена в нескальные грунты, за исключением сильносжимаемых). При расчете по прочности материала буроинъекционных свай, прорезающих очень сильно деформируемые грунты с модулем деформации Е  5 МПа, расчетную длину свай на продольный изгиб ld в зависимости от диаметра свай d следует принимать равной: при Е  2 МПа ld = 25 d; при 2 < Е  5 МПа ld = 15 d. В случае, если ld превышает толщину слоя очень сильно деформируемого грунта hg, расчетную длину следует принимать равной 2hg.

7.1.9 При расчете набивных, буровых свай и баретт (кроме свай-столбов и буроопускных свай) по прочности материала расчетное сопротивление бетона следует принимать с понижающим коэффициентом условий работы γcb = 0,85 (соответствует γ𝑏3 СП 63.13330), учитывающим бетонирование в узком пространстве скважин и обсадных труб, и дополнительного понижающего коэффициента γ'cb, учитывающего влияние способа производства свайных работ: а) в глинистых грунтах, если возможны бурение скважин и бетонирование их насухо без крепления стенок при положении уровня подземных вод в период строительства ниже пяты свай, γ'cb = 1,0; б) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых производят насухо с применением извлекаемых обсадных труб или полых шнеков, γ'cb = 0,9; в) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых осуществляют при наличии в них воды с применением извлекаемых обсадных труб или полых шнеков, γ'cb = 0,8; г) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых выполняют под глинистым раствором или под избыточным давлением воды (без обсадных труб), γ'cb = 0,7. П р и м е ч а н и я 1 Бетонирование свай под водой или под глинистым раствором следует производить только методом вертикально перемещаемой трубы (ВПТ) или с помощью бетононасосов. 2 Коэффициент 𝛾𝑏1 (СП 63.13330) в расчетах следует принимать равным 1. 7.1.10 Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на воздействие нагрузок, передаваемых на них от сооружения, а предварительно изготовленных (забивных) свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при изготовлении, складировании, транспортировании, а также при подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,3l (где l – длина сваи). При этом усилие в свае от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного: 1,5 – при расчете по прочности; 1,25 – при расчете по образованию и раскрытию трещин. В этих случаях коэффициент надежности по нагрузке к собственному весу сваи принимают равным единице.

7.1.11 Допускаемую нагрузку на сваю Fd/c,g в составе фундамента или одиночную сваю следует определять исходя из условия γn ⋅N≤ Fd γc,g , (7.2) где N – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю от наиболее невыгодного сочетания нагрузок, действующих на фундамент, определяемая в соответствии с 7.1.12; Fd – предельное сопротивление грунта основания одиночной сваи, называемое в дальнейшем несущей способностью сваи и определяемое в соответствии с 7.2 и 7.3; γn – коэффициент надежности по ответственности сооружения, принимаемый по ГОСТ 27751, но не менее 1; γс,g – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным: 1,2 – если несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой; 1,25 – если несущая способность сваи определена расчетом по результатам статического зондирования грунта или по результатам динамических испытаний сваи, выполненным с учетом упругих деформаций грунта, а также по результатам полевых испытаний грунтов эталонной сваей или сваей-зондом; 1,4 – если несущая способность сваи определена расчетом с использованием таблиц настоящего свода правил, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта; 1,4 (1,25) – для фундаментов опор мостов при низком ростверке, на висячих сваях (сваях трения) и сваях-стойках, а при высоком ростверке – только при сваях-стойках, воспринимающих сжимающую нагрузку независимо от числа свай в фундаменте; 1,5 – если несущая способность сваи определена расчетом с использованием компьютерных программ на основании численного моделирования. Для фундаментов опор мостов и гидротехнических сооружений при высоком или низком ростверке, подошва которого опирается на очень сильно деформируемые грунты, и висячих сваях, воспринимающих сжимающую нагрузку, а также для любых сооружений при любом виде ростверка и висячих сваях и сваях-стойках, воспринимающих выдергивающую нагрузку γс,g принимают в зависимости от числа свай в фундаменте: При 21 свае и более – 1,4 (1,25); от 11 до 20 свай – 1,55 (1,4); « 6 « 10 « – 1,65 (1,5); « 1 « 5 « – 1,75 (1,6). Для фундаментов из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную сваю квадратного сечения более 600 кН, набивную или буровую сваю – более 2500 кН, значение коэффициента γс,g следует принимать равным 1,4, если несущая способность сваи определена по результатам испытаний статической нагрузкой, и 1,6, если несущая способность сваи определена другими способами. П р и м е ч а н и я 1 В скобках приведены значения γс,g для случая, когда несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчетом по результатам статического зондирования грунтов. 2 При расчете свай всех видов как на вдавливающие, так и на выдергивающие нагрузки продольное усилие, возникающее в свае от расчетной нагрузки N, следует определять с учетом собственного веса сваи, принимаемого с коэффициентом надежности по нагрузке, увеличивающим расчетное усилие. 3 Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то воспринимаемую крайними сваями расчетную нагрузку допускается повышать на 20 % (кроме фундаментов опор линий электропередачи). 4 Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра, льда и навала судов, воспринимаемых наиболее нагруженной сваей, расчетную нагрузку допускается повышать на 10 % при четырех сваях в ряду и на 20 % при восьми сваях и более. При промежуточном числе свай процент повышения расчетной нагрузки определяют интерполяцией. 5 При расчете сваи в составе большеразмерных кустов и полей свай на основании численного моделирования допускается учитывать возможность увеличения предельного сопротивления грунта основания сваи по сравнению с предельным сопротивлением грунта основания одиночной сваи.

7.1.12 Для предварительных расчетов расчетную нагрузку на сваю N, кН, следует определять, рассматривая фундамент как группу свай, объединенную жестким ростверком, воспринимающим вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты. Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю допускается определять по формуле, 22    = i y i xd x xM y yM n N N (7.3) где Nd – расчетная сжимающая сила, кН, передаваемая на свайный ростверк в уровне его подошвы; Mx, My – передаваемые на свайный ростверк в плоскости подошвы расчетные изгибающие моменты, кНм, относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы ростверка; n – число свай в фундаменте; x, y – расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляют расчетную нагрузку, м; xi, yi – расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м. П р и м е ч а н и е – Окончательные расчеты фундаментов следует проводить с применением численных методов. 7.1.13 Для сооружений классов КС-1 и КС-2 горизонтальную нагрузку, действующую на фундамент с жестким ростверком с вертикальными сваями одинакового поперечного сечения, допускается принимать равномерно распределенной между всеми сваями. Для сооружений класса КС-3 расчеты следует проводить с учетом взаимного влияния свай в кусте. 7.1.14 Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания должна выполняться в соответствии с СП 22.13330 с учетом действия дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта. 7.1.15 Сваи и свайные фундаменты следует рассчитывать по прочности материала и производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения, если основание сложено пучинистыми грунтами (приложение Г). 7.1.16 Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям следует выполнять исходя из условия s ≤ su, (7.4) где s – совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения (осадка, перемещение, относительная разность осадок свай, свайных фундаментов и т. п.), определяемая расчетом с учетом 7.1.4, 7.1.5, по 7.4 и приложению Б; su – предельное значение совместной деформации основания сваи, свайного фундамента и сооружения, устанавливаемое в соответствии с СП 22.13330, а для мостов – СП 35.13330. 7.1.17 При необходимости выполнения оценки экономической эффективности технических решений при реконструкции, капитальном ремонте или проведении защитных мероприятий от природных и техногенных воздействий, а также при новом строительстве, как в период проведения работ, так и при последующей нормативной эксплуатации сооружения, ее следует выполнять в соответствии с методикой, приведенной в приложении А. 7.2 Расчетные методы определения несущей способности свай Сваи-стойки

7.2.1 Расчетные методы следует использовать для оценки несущей способности свай-стоек при проектировании сооружений всех уровней ответственности. Несущую способность Fd, кН, набивной и буровой свай, взаимодействующих со скальным грунтом, а также забивной сваи и сваиоболочки, опирающейся на скальный или слабодеформируемый грунт, принимают равной несущей способности основания под нижним концом сваи Fdb Fd = Fdb. (7.5) Несущую способность основания под нижним концом сваи Fdb следует определять, используя расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, по формуле Fdb = с R А, (7.6) где с – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, кПа; А – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая для свай сплошного сечения и полых свай с закрытым нижним концом равной площади поперечного сечения брутто, для полых свай круглого сечения с открытым нижним концом и свай-оболочек – равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров. Для набивных, буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном, опирающихся на невыветрелые скальные грунты (без слабых прослоек) при ld < 0,5 м, R следует определять по формулеg nmc m R RR  ,, == , (7.7) где Rm – расчетное сопротивление массива скального грунта под нижним концом сваи-стойки, определяемое по Rс,m,n − нормативному значению предела прочности на одноосное сжатие массива скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа, определяемому, как правило, в полевых условиях; g – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4. Для предварительных расчетов оснований сооружений всех уровней ответственности значения характеристик Rm и Rс,m,n допускается принимать равным Rm = Rc Ks; Rc,m,n = Rc,n Ks, где Rc и Rc,n – соответственно расчетное и нормативное значения предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа, определяются по результатам испытаний образцов отдельностей (монолитов) в лабораторных условиях; Кs – коэффициент, учитывающий снижение прочности ввиду трещиноватости скальных грунтов, принимаемый по таблице 7.1. П р и м е ч а н и е – При опирании забивных свай на слабодеформируемые грунты, для которых не задано значение предела прочности на одноосное сжатие, допускается принимать величину R по таблице 7.2 как для гравелистых песков с повышающим коэффициентом Егр/Еk0, где Егр – модуль деформации слабодеформируемого грунта, а Еk0 – 50 МПа. Т а б л и ц а 7.1 Степень трещиноватости Показатель качества породы RQD, % Коэффициент снижения прочности Ks Очень слаботрещиноватые Слаботрещиноватые Среднетрещиноватые Сильнотрещиноватые Очень сильнотрещиноватые 90–100 75–90 50–75 25–50 0–25 От 0,60 до 1,00 Св. 0,32 « 0,60 0,22–0,32 0,22 П р и м е ч а н и я 1 Бόльшим значениям RQD соответствуют бόльшие значения Ks. 2 Для промежуточных значений RQD коэффициент Ks определяется интерполяцией. В любом случае значение R следует принимать не более 20 000 кПа и не менее величины расчетного сопротивления под нижним концом сваи для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и с углом внутреннего трения φI = 32° согласно 7.2.7. Расчетное сопротивление скального грунта R для набивных и буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, определяется по формуле         += f d m d l RR 4,01 , (7.8) где Rm – определяется по формуле (7.7); ld – расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт, м (рисунок 7.1); df – наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки, м. Q – вертикальная нагрузка на сваю; Qb – вертикальная нагрузка, воспринимаемая пятой сваи, Q = Qb Рисунок 7.1 – Опирание сваи на скальный грунт Значение фактора заглубленияf d d l 4,01+ принимается не более 3. Для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность невыветрелого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки – расчетное сопротивление скального грунта R определяется по формуле (7.8), принимая фактор заглубленияf d d l 4,01+ равным единице. П р и м е ч а н и е − При наличии в основании набивных, буровых свай и свай-оболочек выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической нагрузкой.

7.2.2 Для предварительной оценки несущей способности Fd сваи, прорезающей толщу скальных грунтов, ее величину допускается определять с учетом расчетного сопротивления грунтов основания на боковой поверхности сваи согласно приложению Д. 7.2.3 Для расчетов оснований сооружений классов КС-3 и КС-2, а также оснований, сложенных выветрелыми, размягчаемыми, со слабыми прослойками скальными грунтами, несущую способность сваи-стойки Fd следует принимать по результатам испытаний свай статической нагрузкой. Висячие забивные, вдавливаемые всех видов и железобетонные сваиоболочки, погружаемые без выемки грунта (забивные сваи трения)

7.2.4 Несущую способность Fd, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающей на вдавливающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле Fd = γc (γR,RRA + uΣγR,f fihi), (7.9) где γc – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1. П р и м е ч а н и е – Коэффициент условий работы γc в формулах (7.9) и (7.12) следует принимать: для нормальных промежуточных опор линий электропередачи 1,2, а в остальных случаях 1,0; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2; A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто; u – наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м; fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3; hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; γR,R, γR,f – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 7.4. В формуле (7.9) следует суммировать сопротивления грунта по всем его слоям, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке. П р и м е ч а н и я 1 Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (7.9), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения − периметр поперечного сечения уширения. Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песках и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного выше уширения, следует принимать равным нулю. 2 Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (7.9) для лессовых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в таблицах 7.2 и 7.3 для глубины 5 м. Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi, указанные в таблицах 7.2 и 7.3, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному их водонасыщению. Т а б л и ц а 7.2 Глубина погружения нижнего конца сваи, м Расчетные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта песков средней плотности гравелистых крупных – средней крупности мелких пылеватых – глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 3 7500 6600 4000 3000 3100 2000 2000 1200 1100 600 4 8300 6800 5100 3800 3200 2500 2100 1600 1250 700 5 8800 7000 6200 4000 3400 2800 2200 2000 1300 800 7 9700 7300 6900 4300 3700 3300 2400 2200 1400 850 10 10500 7700 7300 5000 4000 3500 2600 2400 1500 900 15 11700 8200 7500 5600 4400 4000 2900 1650 1000 20 12600 8500 6200 4800 4500 3200 1800 1100 25 13400 9000 6800 5200 3500 1950 1200 30 14200 9500 7400 5600 3800 2100 1300 35 15000 10000 8000 6000 4100 2250 1400

40 15800 10500 8600 6400 4400 2400 1500 П р и м е ч а н и я 1 Над чертой даны значения R для песков, под чертой – для глинистых грунтов. 2 В настоящей таблице и таблице 7.3 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м – от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах – от уровня дна болота (кроме наличия в геологических разрезах погребенного торфа) . В случаях, когда слежавшиеся насыпные грунты на геологическом разрезе расположены над торфом, они участвуют в пригрузе коренных грунтов, а следовательно значения hi следует принимать от уровня верха насыпи. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м. 3 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых грунтов значения R и fi в настоящей таблице и таблице 7.3 определяют интерполяцией. 4 Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения R по настоящей таблице для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличивать на 100 % – для песков крупных и средней крупности и на 130 % – для песков мелких и пылеватых. При определении плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по настоящей таблице следует увеличивать на 60 % – для песков крупных и средней крупности и на 75 % – для песков мелких и пылеватых, но не более чем до 20 000 кПа. 5 Значения расчетных сопротивлений R по настоящей таблице допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м: 4,0 – для мостов и гидротехнических сооружений; 3,0 – для прочих сооружений. 6 Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15  0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %. 7 Для супесей при числе пластичности Ip ≤ 4 и коэффициенте пористости e < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности. 8 При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых сооружений. 9 В фундаментах опор воздушных линий электропередачи в фундаментах нормальных опор расчетные значения fi для глинистых грунтов при их показателе текучести IL ≥ 0,3 следует увеличивать на 25 %. Т а б л и ц а 7.3 Средняя глубина расположения слоя грунта, м Расчетные сопротивления fi, кПа, на боковой поверхности забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек песков средней плотности крупных и средней крупности мелких пылеватых – – – – – – глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном  0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1 35 23 15 12 8 4 4 3 2 2 42 30 21 17 12 7 5 4 4 3 48 35 25 20 14 8 7 6 5 4 53 38 27 22 16 9 8 7 5

5 56 40 29 24 17 10 8 7 6 6 58 42 31 25 18 10 8 7 6 8 62 44 33 26 19 10 8 7 6 10 65 46 34 27 19 10 8 7 6 15 72 51 38 28 20 11 8 7 6 20 79 56 41 30 20 12 8 7 6 25 86 61 44 32 20 12 8 7 6 30 93 66 47 34 21 12 9 8 7 35 100 70 50 36 22 13 9 8 7 40 107 74 53 38 23 14 9 8 7 П р и м е ч а н и я 1 При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 2, 3 и 8 к таблице 7.2. 2 При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м. 3 Значения расчетного сопротивления плотных песков на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в настоящей таблице. 4 Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости e < 0,5 и глин с коэффициентом пористости e < 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в настоящей таблице, при любых значениях показателя текучести. Т а б л и ц а 7.4 Способ погружения забивных и вдавливаемых свай и свайоболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов Коэффициент условий работы грунта при расчете несущей способности свай под нижним концом γR,R на боковой поверхности γR,f 1 Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами 1,0 1,0 2 Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: а) равном стороне квадратной сваи или диаметру сваи круглого сечения 1,0 0,5 б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи или диаметра сваи круглого сечения 1,0 0,6 в) на 0,15 м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения 1,0 1,0 3 Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более 1,0 0,9 4 Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты: а) пески средней плотности: крупные и средней крупности 1,2 1,0 мелкие 1,1 1,0 пылеватые 1,0 1,0 б) глинистые с показателем текучести IL = 0,5: супеси 0,9 0,9 суглинки 0,8 0,9 глины 0,7 0,9 в) глинистые с показателем текучести IL ≤ 0 1,0 1,0 5 Погружение молотами полых железобетонных свай с открытым нижним концом: а) при диаметре полости сваи менее 0,4 м 1,0 1,0 б) то же, от 0,4 до 0,8 м 0,7 1,0 6 Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах с показателем текучести IL ≤ 0,5 при диаметре уширения, равном: а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта 0,9 1,0 б) 1,5 м в песках и супесях 0,8 1,0 в) 1,5 м в суглинках и глинах 0,7 1,0 7 Погружение вдавливанием свай: а) в пески крупные, средней крупности и мелкие 1,1 1,0 б) в пески пылеватые 1,1 0,8 в) в глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5 1,1 1,0 г) то же, IL ≥ 0,5 1,0 1,0 П р и м е ч а н и е – Коэффициенты γR,R и γR,f по пункту 4 настоящей таблицы для глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяют интерполяцией. 7.2.5 Опирание нижних концов забивных и вдавливаемых свай на рыхлые пески или на глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, не рекомендуется. В случае, если принимается такое техническое решение, несущую способность Fd, кН, следует подтверждать результатами контрольных статических испытаний свай в соответствии с ГОСТ 5686.

7.2.6 Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и глинистые грунты, Fd, кН, с наклоном боковых граней ip ≤ 0,025 следует определять по формуле Fd=γc [γR,RRA+ ∑ hi(γR,fuifi+u0,iipEikiζr)], (7.10) где c, R, A, hi, fi, γR,R, γR,f – см. формулу (7.9); ui – наружный периметр i-го сечения сваи, м; u0,i – сумма размеров сторон i-го поперечного сечения сваи, м, имеющих наклон к оси сваи; ip – наклон боковых граней сваи, дол. ед.; Ei – модуль деформации слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа, определяемый по результатам компрессионных испытаний; ki – коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по таблице 7.5; ζr – реологический коэффициент, принимаемый равным 0,8. П р и м е ч а н и я 1 При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (7.10) не производится. 2 Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0,025 допускается выполнять в соответствии с приложением В. Т а б л и ц а 7.5 Вид грунта Коэффициент ki Пески и супеси 0,5 Суглинки 0,6 Глины: при Ip = 18 0,7 при Ip = 25 0,9 П р и м е ч а н и е – Для глин с числом пластичности 18 < Ip < 25 значения коэффициента ki определяют интерполяцией. 7.2.7 Несущую способность Fdu, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле Fdu = γcuΣ γR,f fihi, (7.11) где u, γR,f, fi, hi – см. формулу (7.9); γc – коэффициент условий работы сваи в грунте (для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, γc = 0,6, на глубину 4 м и более γc = 0,8 – для всех сооружений. П р и м е ч а н и я 1 В формулах (7.11) и (7.16) следует принимать для нормальных промежуточных опор линий электропередачи γc=1,2, для анкерных и угловых опор γc=1,0, если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной выдергивающей нагрузке γc=1,0, если удерживающая сила составляет 65 % и менее расчетной выдергивающей нагрузки γc=0,6, а в остальных случаях по интерполяции. 2 В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при основном сочетании нагрузок, включающем только постоянные нагрузки и воздействия. 7.2.8 Несущую способность свай и баретт длиной свыше 40 м следует определять на основании численных расчетов с учетом 7.2.15. При этом начальное напряженное состояние массива грунта рекомендуется определять с учетом OCR по ГОСТ Р 58326 в соответствии с 7.7.13. 7.2.9 Предварительно значение ожидаемого максимального вдавливающего усилия при погружении свай вдавливанием следует принимать по формуле 𝐹вд макс ≥ 𝑘 𝐹𝑑 , (7.12) где k – эмпирический коэффициент, определенный на основании сопоставления результатов значений несущей способности свай по ГОСТ 5686 и максимального усилия вдавливания при погружении свай. Допускается принимать величину k равной 1,6 для песков пылеватых, мелких и средней плотности и 2,0 – для плотных песков, для пылевато-глинистых грунтов с Е более 12 МПа – 1,3 и 1,1 для грунтов с Е менее 12 МПа. П р и м е ч а н и я 1 Допускается корректировка k, исходя из местных условий, с учетом имеющихся архивных данных по погружению свай. 2 При погружении свай в грунты, меняющие свои свойства при замачивании, величина Fd должна быть определена для состояния грунта, при котором производится погружение свай. Висячие набивные, буровые и сваи-оболочки, погружаемые с выемкой грунта и заполняемые бетоном (сваи трения)

7.2.10 Несущую способность Fd, кН, набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле Fd = γc(γR,RRA + γR,fuΣfihi), (7.13) где γc – коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на глинистые грунты со степенью влажности Sr < 0,85 и на лессовые грунты – γc = 0,8, в остальных случаях – γc = 1; γR,R – коэффициент надежности по сопротивлению грунта под нижним концом сваи; γR,R = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями и буроинъекционных свай по перечислению е) 6.5, для которых этот коэффициент следует принимать равным 1,3, и свай с уширением, устраиваемых путем механического разбуривания грунта, бетонируемых насухо γR,R = 0,5 и бетонируемых подводным способом, для которых γR,R = 0,3; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по 7.2.11; для набивной сваи, изготавливаемой по технологии, указанной в перечислениях а), б) 6.4 – по таблице 7.2; A – площадь опирания сваи, м2, принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения – площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением – площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, – площади поперечного сечения оболочки брутто; u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м; γR,f – коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по таблице 7.6; fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3; hi – см. формулу (7.9). П р и м е ч а н и я 1 Сопротивление песков на боковой поверхности сваи следует учитывать на участке, расположенном на 1,5d0 выше уширения, как это показано на рисунке 7.2. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола. 2 Периметр поперечного сечения ствола u для буроинъекционных свай следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении. Рисунок 7.2 – Схема к расчету сопротивления на боковой поверхности ствола сваи с уширением в песчаном грунте Площадь опирания буроинъекционной сваи следует принимать по площади поперечного сечения уширения, а периметр поперечного сечения ствола – исходя из среднего значения диаметров dji сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси, израсходованной на заполнение j-го разрядно-импульсного уширения в i-м слое грунта. Заданные в проекте уширения сваи уточняют при изготовлении опытных свай в конкретных грунтовых условиях. П р и м е ч а н и е – Для свай с уширением, устраиваемых путем механического разбуривания грунта, при наличии данных видеообследования скважин или результатов обследования скважин, указывающих на отсутствие бурового шлама на уровнях подошвы уширения скважин и дна приямка ниже уширения, допускается принимать: γR,R = 1 – при бетонировании скважин насухо и γR,R = 0,9 – при бетонировании скважин подводным способом. Т а б л и ц а 7.6 Тип свай и способы их устройства Коэффициент условий работы сваи γR,f в песках супесях суглинках глинах 1 Набивные, а также сваи, устраиваемые с вытеснением грунта по перечислению а) 6.4 при погружении инвентарной трубы с теряемым наконечником или бетонной пробкой 1 1 1 0,9 2 Набивные виброштампованные 0,9 0,9 0,9 0,9 3 Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) и при использовании обсадных инвентарных труб, а также при выполнении их методом непрерывно перемещающегося шнека (НПШ) 0,7 0,7 0,7 0,6 б) под водой или под глинистым раствором 0,6 0,6 0,6 0,6 в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) 0,8 0,8 0,8 0,7 4 Бареты по перечислению в) 6.5 0,6 0,6 0,6 0,6 5 Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта 1,0 0,9 0,7 0,6 6 Сваи-столбы 0,7 0,7 0,7 0,6 7 Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200–400 кПа (2–4 атм), а также при выполнении их с инъекцией бетонной смеси через колонну проходных полых шнеков 0,9 0,8 0,8 0,8 8 Буроинъекционные сваи, устраиваемые с использованием разрядно-импульсной технологии по перечислению е) 6.5 1,3 1,3 1,1 1,1

7.2.11 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать: а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песков в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваиоболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, – по формуле (7.14), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м, – по формуле (7.15): R = 0,75α4(α1γ'1d + α2α3γ1h); (7.14) R = α4(α1γ'1d + α2α3γ1h), (7.15) где α1, α2, α3, α4 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания; γ'1 – расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды); γ1 – осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды); d – диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементнопесчаным раствором; h – глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов – от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке; б) для глинистых грунтов в основании – по таблице 7.8. П р и м е ч а н и я 1 Требования настоящего пункта относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов не менее чем на 2 м. 2 Значения R, рассчитанные по формулам (7.14) и (7.15), не следует принимать выше значений, приведенных в таблице 7.2 для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях. Т а б л и ц а 7.7 Коэффициент Расчетные значения угла внутреннего трения грунта φ 23° 25° 27° 29° 31° 33° 35° 37° 39° α1 9,5 12,6 17,3 24,4 34,6 48,6 71,3 108,0 163,0 α2 18,6 24,8 32,8 45,5 64,0 87,6 127,0 185,0 260,0 α3 при h/d, равном: 4,0 0,78 0,79 0,80 0,82 0,84 0,85 0,85 0,85 0,87 5,0 0,75 0,76 0,77 0,79 0,81 0,82 0,83 0,84 0,85 7,5 0,68 0,70 0,71 0,74 0,76 0,78 0,80 0,82 0,84 10,0 0,62 0,65 0,67 0,70 0,73 0,75 0,77 0,79 0,81 12,5 0,58 0,61 0,63 0,67 0,70 0,73 0,75 0,78 0,80 15,0 0,55 0,58 0,61 0,65 0,68 0,71 0,73 0,76 0,79 17,5 0,51 0,55 0,58 0,62 0,66 0,69 0,72 0,75 0,78 20,0 0,49 0,53 0,57 0,61 0,65 0,68 0,72 0,75 0,78 22,5 0,46 0,51 0,55 0,60 0,64 0,67 0,71 0,74 0,77 25,0 и более 0,44 0,49 0,54 0,59 0,63 0,67 0,70 0,74 0,77 α4 при d, равном, м: 0,8 и менее 0,34 0,31 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24 0,23 0,22 4,0 0,25 0,24 0,23 0,22 0,21 0,20 0,19 0,18 0,17 П р и м е ч а н и я 1 Расчетные значения угла внутреннего трения φ следует принимать φ = φI. 2 Для промежуточных значений φI, h/d и d значения коэффициентов α1, α2, α3, и α4 определяют интерполяцией. Т а б л и ц а 7.8 Глубина заложения нижнего конца сваи h, м Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением просадочных, с показателем текучести IL, равным 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 3 850 750 650 500 400 300 250 5 1000 850 750 650 500 400 350 7 1150 1000 850 750 600 500 450 10 1350 1200 1050 950 800 700 600 12 1550 1400 1250 1100 950 800 700 15 1800 1650 1500 1300 1100 1000 800 18 2100 1900 1700 1500 1300 1150 950 20 2300 2100 1900 1650 1450 1250 1050 30 3300 3000 2600 2300 2000 – –  40 4500 4000 3500 3000 2500 – – П р и м е ч а н и я 1 В настоящей таблице глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м – от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах – от уровня дна болота. 2 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых грунтов значения R в настоящей таблице определяют интерполяцией. 3 При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации проектируемых сооружений. 4 Для свайных фундаментов опор мостов приведенные значения следует понижать при коэффициенте пористости грунта е > 0,6, при этом коэффициент понижения m следует определять интерполяцией между значениями m = 1,0 при e = 0,6 и m = 0,6 при e = 1,1. 5 Расчетное сопротивление R для крупнообломочных грунтов с глинистым заполнителем определяется по результатам раздельных испытаний грунта на боковой поверхности натурной сваи и под ее нижним концом.

7.2.12 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваиоболочки), следует принимать по таблице 7.2 с коэффициентом условий работы грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с пунктом 4 таблицы 7.4, при этом расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто. 7.2.13 Несущую способность Fdu, кН, набивной и буровой свай и сваиоболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле Fdu = γcuΣγR,f fihi, (7.16) где γc – см. формулу (7.11); u, γR,f, fi, hi – см. формулу (7.13). 7.2.14 Для набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, опирающихся нижним концом на глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай в соответствии с ГОСТ 5686. 7.2.15 Несущую способность свай длиной более 40 м следует определять компьютерными расчетами на основании построения графика «осадканагрузка». При этом за величину несущей способности свай следует принимать нагрузку на сваю при расчетной величине осадки, равной 4 см. Винтовые сваи

7.2.16 Несущую способность Fd, кН, винтовой однолопастной сваи диаметром лопасти d ≤ 1,2 м и длиной l ≤ 10 м, работающей на вдавливающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (7.17) (при других параметрах, в частности при двух и более лопастях, диаметре лопасти d > 1,2 м и погруженной длине сваи l > 10 м, действии горизонтальной силы или момента, – по данным испытаний сваи статической нагрузкой или результатам численных расчетов в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта) Fd = γc[γR,R Fd0 + γR,f Fdf], (7.17) где γc – коэффициент условий работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по таблице 7.9; γR,R, γR,f – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта. Следует принимать γR,R = 1, а γR,f = 1 во всех случаях, кроме устройства лидерных скважин, для которых следует руководствоваться пунктом 2 таблицы 7.4; Fd0 – несущая способность лопасти, кН; Fdf – несущая способность ствола, кН. Несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по формуле Fd0 = (1c1 + 2γ1h1) А, (7.18) где 1, 2 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.10 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d); c1 – расчетное значение удельного сцепления грунта в рабочей зоне, кПа; γ1 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3; h1 – глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой − от уровня планировки, м; A – проекция площади лопасти, м2, считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку. Несущая способность ствола винтовой сваи определяется по формуле Fdf = ufi (h – d), (7.19) где u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м; fi – расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи); h – длина ствола сваи, погруженная в грунт, м; d – диаметр лопасти сваи, м. П р и м е ч а н и я 1 При определении несущей способности винтовых свай при действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в таблице 7.10 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки – над лопастью сваи. 2 Глубина заложения лопасти назначается от уровня планировки или дна болота (при устройстве подсыпки) должна быть не менее 5d при глинистых грунтах и не менее 6d – при песках (где d – диаметр лопасти). Т а б л и ц а 7.9 Вид грунта Коэффициент условий работы винтовых свай γc при нагрузках сжимающих выдергивающих знакопеременных 1 Глины и суглинки: а) твердые, полутвердые и тугопластичные 0,8 0,7 0,7 б) мягкопластичные 0,8 0,7 0,6 в) текучепластичные 0,7 0,6 0,4 2 Пески и супеси: а) пески маловлажные и супеси твердые 0,8 0,7 0,5 б) пески влажные и супеси пластичные 0,7 0,6 0,4 в) пески водонасыщенные и супеси текучие 0,6 0,5 0,3 П р и м е ч а н и е – При определении коэффициентов условий работы γc для свай, работающих только на сжимающие нагрузки и силы пучения, значения коэффициента γc следует принимать по графе «сжимающих», если по величине силы пучения не превышают 15 % от сжимающих нагрузок и по графе «знакопеременных» в иных случаях. Т а б л и ц а 7.10 Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI Коэффициенты Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI Коэффициенты α1 α2 α1 α2 13° 7,8 2,8 24° 18,0 9,2 15° 8,4 3,3 26° 23,1 12,3 16° 9,4 3,8 28° 29,5 16,5 18° 10,1 4,5 30° 38,0 22,5 20° 12,1 5,5 32° 48,4 31,0 22° 15,0 7,0 34° 64,9 44,4 Стальные трубчатые сваи

7.2.17 Допускается применение стальных трубчатых свай с открытым и закрытым концами. Стальные трубчатые сваи с открытым и закрытым концами с учетом сопротивления грунта под нижним торцом трубы сваи и сопротивления грунта по внешней боковой поверхности сваи. Несущая способность свай из стальных труб, погружаемых с открытым нижним концом, работающих на вдавливающую нагрузку, должна определяться по результатам статических испытаний. Для назначения нагрузки при проведении статических испытаний стальных трубчатых свай, погружаемых с открытым концом, следует рассматривать два варианта работы сваи в предельном состоянии: а) с учетом сформированной грунтовой пробки, обусловленной сопротивлением грунта под нижним концом торца трубы (площадь нетто), площади грунтовой пробки (площадь брутто минус площадь нетто) и сопротивления грунта по внешней боковой поверхности сваи; б) с учетом сопротивления грунта под нижним торцом трубы сваи, без учета грунтовой пробки (площадь сечения нижнего конца сваи нетто) и сопротивления грунта по внешней и внутренней боковым поверхностям сваи. Искомая величина несущей способности свай из стальных труб, погружаемых с открытым нижним концом, работающих на вдавливающую нагрузку, должна приниматься наименьшей из рассматриваемых вариантов. 7.2.18 Сваи из стальных труб следует проектировать диаметром и толщиной стенки достаточными для обеспечения их прочности и устойчивости, а также несущей способности но грунту основания при действии на них нагрузок, которые могут возникать в процессе производства работ по погружению труб и при их эксплуатации. Внешний диаметр труб по всей длине свай должен быть одинаковым. Устройство колец жесткости на конце труб запрещается. 7.2.19 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом необходимо использовать расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи и на боковой поверхности с учетом формулы (7.9) и 7.2.17, 7.2.20. К расчетным сопротивлениям следует вводить соответствующие понижающие коэффициенты условий работы, характерные для стальных трубчатых свай. Расчет на выдергивающие нагрузки стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом должен выполняться с учетом формулы (7.11) и 7.2.20. П р и м е ч а н и е – Определение несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом при опирании на скальные или слабодеформируемые грунты допускается только по результатам статических испытаний. 7.2.20 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом коэффициент условий работы грунта под нижним концом грунтовой пробки γR,R принимается равным 0,5, а коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности (наружной или внутренней) сваи γR,f, учитывающий вид грунта в слоях, принимается равным: 0,52 – для песчаных слоев грунта; 0,43 – для глинистых слоев грунта; 0,47 – для супесчаных слоев грунта. 7.2.21 Контроль несущей способности каждой производственной сваи следует предусматривать на основании результатов их динамических испытаний с одновременной обработкой этих результатов в соответствии с положениями волновой теории удара и данными, полученными при статических испытаниях опытных свай в соответствии с ГОСТ 5686. 7.2.22 Оборудование для забивки свай должно выбираться одновременно с выбором их размеров. Напряжения, возникающие при забивке свай, не должны превышать 0,8 значения предела текучести стали. Комбинированные сваи

7.2.23 Комбинированные сваи могут устраиваться как непосредственно после устройства элемента по струйной технологии, пока грунтоцемент находится в жидком состоянии, так и после его твердения. В первом случае в качестве инвентарного элемента могут быть использованы металлические элементы (трубы, дутавры). Во втором случае устраиваются буровые сваи, заходящие в тело грунтоцементного элемента на глубину не менее двух диаметров свай. 7.2.24 Элементы, устраиваемые по струйной технологии, эффективны для увеличения несущей способности свай по грунту при существенных запасах прочности по материалу инвентарного элемента свай. Прочностные характеристики грунтоцементных элементов должны назначаться в зависимости от грунтовых условий и расхода цемента. Значения прочностных характеристик закрепленного массива грунта следует принимать в соответствии с СП 291.1325800 и подтверждать в ходе опытных и опытно-производственных работ. Объемы работ такого вида следует назначать при разработке проекта фундаментов. 7.2.25 В общем случае при устройстве комбинированных свай размер сердечника (d – круглой формы и b – квадратной) связан с диаметром грунтоцементной сваи D следующими соотношениями: - для круглого сердечника диаметром d: D = 1,2…2,5d; - для квадратного сердечника со стороной b: D = 1,5…3,0b. 7.2.26 Несущая способность комбинированных свай должна определяться на основании статических испытаний. Назначение нагрузки для проведения испытаний следует проводить по таблицам 7.8 и 7.9, принимая γR,R = 1. Трение (сопротивление) по боковой поверхности комбинированных свай должно определяться по таблице 7.2, при этом коэффициент условий работы по боковой поверхности комбинированной сваи с применением струйной технологии γR,f должен приниматься равным 0,85, а при устройстве бетонных элементов по таблице 7.6 – в зависимости от применяемой технологии. 7.2.27 Расчеты прочности по материалу комбинированных свай следует проводить исходя из обеспечения прочности: - инвентарного элемента без учета наличия грунтоцемента; - по материалу бетонного или грунтоцементного элемента; - по контакту инвентарного элемента и материалу бетонного или грунтоцементного элемента. П р и м е ч а н и е – Численное моделирование элементов, закрепленных по струйной или буросмесительной технологии, рекомендуется выполнять с использованием расчетных моделей – идеальной упруго-пластичной модели и модели, в основе которой заложен нелинейный критерий прочности на сдвиг, разработанной специально для скальных грунтов. 7.2.28 Для защиты от коррозии металлической трубы в составе комбинированной сваи ее поверхность следует покрывать снаружи материалом, обладающим фрикционными свойствами для повышения несущей способности сваи. В качестве такого покрытия допускается использовать лакокрасочные материалы (эпоксидные или другого типа в соответствии с СП 28.13330) с введением в нее по массе 50 %…70 % песка крупностью 1…2 мм или рукав из тканого полимерного материала. 7.2.29 Испытание на выдергивание комбинированных свай с применением грунтоцементных элементов должно проводиться не ранее 14 сут в песчаных грунтах и 28 сут в глинистых грунтах после их устройства. Учет отрицательного (негативного) трения грунта на боковой поверхности свай

7.2.30 Основание, в котором расположены сваи, может испытывать деформации из-за консолидации, набухания, пригрузки смежных областей и т. д. Отрицательное (негативное) трение, возникающее на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленное вертикально вниз, следует учитывать в случаях: - планировки территории подсыпкой толщиной более 1,0 м; - загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 кН/м2; - загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более 100 кН/м2; - увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего действия воды при понижении уровня подземных вод; - незавершенной консолидации грунтов современных и техногенных отложений; - уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях; - просадки грунтов при замачивании; - при строительстве нового сооружения вблизи существующих. П р и м е ч а н и е – Отрицательные силы трения, возникающие в просадочных грунтах, следует учитывать в соответствии с разделом 9. 7.2.31 Отрицательное трение учитывают до глубины, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента (в соответствии СП 22.13330) превышает половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения. Расчетные сопротивления грунта fi принимают по таблице 7.3 со знаком «минус», а для торфа, ила, сапропеля – минус 5 кПа (рисунок 7.3, а). Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта fi, расположенного выше подошвы низшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, следует принимать: а) при подсыпках высотой менее 2 м для грунтовой подсыпки и слоев торфа – равным нулю, для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения – значениям по таблице 7.3 (рисунок 7.3, б); б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 значений, указанных в таблице 7.3, но со знаком «минус», а для торфа – минус 5 кПа (отрицательные силы трения) (рисунок 7.3, в); в) при подсыпках высотой более 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным значениям, указанным в таблице 7.3, но со знаком «минус», а для торфа – минус 5 кПа (рисунок 7.3, г). П р и м е ч а н и е – Осадку околосвайного грунта допускается определять методом послойного суммирования в соответствии с СП 22.13330 без учета наличия свай или путем проведения численных расчетов. а – общий случай; б – наличие слабых прослоек и подсыпки высотой менее 2 м; в – наличие слабых прослоек и подсыпки высотой 2–5 м; г – наличие слабых прослоек и подсыпки высотой более 5 м Рисунок 7.3 – Схема развития сил негативного трения

7.2.32 В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту начала возведения надземной части сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не превышает половины предельного значения осадки для проектируемого сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение fi следует принимать равным 5 кПа. Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, значение дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения. 7.3 Определение несущей способности свай по результатам полевых испытаний 7.3.1 Несущая способность свай в полевых условиях может быть определена следующими методами: статическими и динамическими испытаниями свай, испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями грунтов статическим зондированием. Количество испытаний свай определяется проектом в зависимости от сложности грунтовых условий, величины нагрузок, передаваемых на основание и числа типоразмеров свай. Для определения несущей способности свай по результатам полевых испытаний для каждого объекта строительства сооружений класса КС-3 и КС-2 рекомендуется проводить: - статические испытания свай и свай-штампов – до 1 % общего числа свай на объекте, но не менее трех для сооружений класса КС-2 и четырех – для сооружений класса КС-3; - динамические испытания свай – до 2 % общего числа свай на объекте, но не менее шести для сооружений класса КС-2 и девяти – для сооружений класса КС-3; - испытания грунтов статическим зондированием – в соответствии с СП 446.1325800. П р и м е ч а н и я 1 Для сооружений класса КС-3 несущую способность свай допускается определять по результатам статических испытаний тензометрических свай, выполняемых по специально разработанной программе. 2 Для определения несущей способности свай мостовых сооружений классов КС-3 и КС-2 по результатам полевых испытаний число и тип испытаний следует назначать в соответствии с разделом 8 СП 46.13330.2012. 3 Несушая способность свай подтверждается одним или несколькими способами по выбору авторов проекта. 7.3.2 Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов эталонной сваей следует выполнять, соблюдая ГОСТ 5686, а испытания грунтов статическим зондированием – ГОСТ 19912.

7.3.3 Несущую способность Fd, кН, свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками, а также по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле Fd = γcFu,n/ γc,g1, (7.20) где γc – коэффициент условий работы сваи; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок γc = 1; в случае выдергивающих нагрузок γc принимают по 7.2.7; Fu,n – нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН, определяемое в соответствии с 7.3.4−7.3.7, а также 7.3.9−7.3.11; γc,g1 – коэффициент надежности по грунту, принимаемый по 7.3.4. П р и м е ч а н и е – Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте сооружения. 7.3.4 В случае если число одинаковых свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (7.20) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т. е. Fu,n = Fu,min, а коэффициент надежности по грунту γc,g1 = 1. В случае если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более, Fu,n и γc,g1 следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Fu, полученных по данным испытаний при значении доверительной вероятности α = 0,95. При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться 7.3.5 при вдавливающих, 7.3.6 – при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и 7.3.7 – при динамических испытаниях. П р и м е ч а н и е – При обосновании допускается проведение испытания одной сваи в месте, с наиболее неблагоприятными условиями на участке строительства.

7.3.5 Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до величины, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s ≤ 20 мм), то за частное значение предельного сопротивления Fu испытуемой сваи принимают нагрузку, зарегистрированную при предыдущей ступени загружения. Во всех остальных случаях для фундаментов сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи Fu вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытуемая свая получает осадку, равную s, определяемую по формуле s = ζsu,mt, (7.21) где ζ – коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента сооружения su,mt к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки; su,mt – предельное значение средней осадки фундамента проектируемого сооружения, устанавливаемое по СП 22.13330 как для объекта нового строительства. П р и м е ч а н и е – Для реконструируемых сооружений значение s по формуле (7.21) допускается ограничивать значением максимальной осадки 𝑠𝑎𝑑,𝑢 max по приложению Е СП 22.13330.2016. Значение коэффициента ζ следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай проводят при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Если осадка, определенная по формуле (7.21), составляет более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи Fu следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм. Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи Fu при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызывается: а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в пять раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения; б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм). Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более 1,5Fd, где Fd – несущая способность сваи, рассчитанная по формулам (7.6), (7.9), (7.10), (7.13), (7.17) и (7.18), а осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (7.21), или для мостов и гидротехнических сооружений – менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи Fu допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях такой сваи. П р и м е ч а н и я 1 В отдельных случаях, при соответствующем обосновании, допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной Fd. 2 Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 – 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи Fu. 7.3.6 При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Fu (7.3.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимают нагрузку на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают. П р и м е ч а н и е – Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы «свая – грунт», используемых в расчетах по приложению Б.

7.3.7 При динамических испытаниях забивных железобетонных и деревянных свай длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления Fu, кН (7.3.4), по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах sa ≥ 0,002 м следует определять по формуле( )         − ++ ++  +  = 1 2 321 mmm mmm As EAM F a d u . (7.22) Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa < 0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусматривать применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет sa ≥ 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Fu, кН, следует определять по формуле( ) ( ) .1 2         − +  + + + + +   = mm m ss ssE ss ss F ela elad ela ela u (7.23) В формулах (7.22) и (7.23): η – коэффициент, принимаемый по таблице 7.11 в зависимости от материала сваи, кН/м2; A – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2; M – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай – по таблице 7.12 в зависимости от вида грунта под их нижними концами; Ed – расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 7.13, или расчетная энергия вибропогружателей – по таблице 7.14; sa – фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей – от их работы в течение 1 мин, м; sel – упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м; m1 – масса молота или вибропогружателя, т; m2 – масса сваи и наголовника, т; m3 – масса подбабка (при вибропогружении свай m3 = 0), т; m4 – масса ударной части молота, т; ε – коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε2 = 0,2, а при вибропогружателе ε2 = 0; θ – коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле,)(2 4 hHg mm m A n A n f fp − +        += (7.24) здесь A, m4, m2 – см. формулы (7.22) и (7.23); np, nf – коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи np = 0,00025 см/кН и для грунта на боковой поверхности сваи nf = 0,025 см/кН; Af – площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2; g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2; H – фактическая высота падения ударной части молота, м; h – высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно примечанию 2 к таблице 7.13, для других видов молотов h = 0. Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай соответствующими подвесными молотами большой массы. П р и м е ч а н и е – При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного

проявления отрицательных сил трения – с их учетом. Т а б л и ц а 7.11 Случай расчета Коэффициент η, кН/м2 Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай: железобетонных с наголовником 1500 деревянных без подбабка 1000 то же, с подбабком 800 Т а б л и ц а 7.12 Вид грунта под нижним концом сваи Коэффициент M 1 Крупнообломочные с песчаным заполнителем 1,3 2 Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые 1,2 3 Пески мелкие средней плотности 1,1 4 Пески пылеватые средней плотности 1,0 5 Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 0,9 6 Суглинки и глины полутвердые 0,8 7 Суглинки и глины тугопластичные 0,7 П р и м е ч а н и е – При плотных песках значения коэффициента М для пунктов 2−4 настоящей таблицы следует повышать на 60 %. Т а б л и ц а 7.13 Вид молота Расчетная энергия удара молота Ed, кДж 1 Подвесной или одиночного действия GHф 2 Трубчатый дизель-молот 0,9GHф 3 Штанговый дизель-молот 0,4GHф 4 Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива G(Hп – h) О б о з н а ч е н и я: G – вес, кН, и Hф и Hп – фактическая и пусковая высоты падения, м, ударной части молота; h – высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h = 0,4 м. П р и м е ч а н и е – Среднее значение Нф за один залог из 10 ударов следует определять по формуле Hф=0,0156t2, где t – время работы дизель-молота в залоге, фиксируемое секундомером с точностью до 0,1 с. Секундомер включают в момент первого удара и выключают на десятом ударе, не считая пускового. Т а б л и ц а 7.14 Возмущающая сила вибропогружателя, кН Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж 100 45,0 200 90,0 300 130,0 400 175,0 500 220,0 600 265,0 700 310,0 800 350,0 7.3.8 Несущую способность Fd, кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по формуле (7.20), в которой следует принять γc = 1. При этом нормативное значение Fun определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи Fu, кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей или зондированием, определенных в соответствии с 7.3.9, 7.3.10 или 7.3.11. Коэффициент надежности по грунту γc,g определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи Fu в соответствии с 7.3.4.

7.3.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей Fu, кН, следует определять: а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I – по формуле Fu = γsp(u/usp)Fu,sp, (7.25) где γsp – коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов; u, usp – периметры поперечного сечения применяемой сваи и эталонной; Fu,sp – частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5; б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III – по формуле Fu = γR,RRspA + γR,f fspuh, (7.26) где γR,R – коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи Rsp; Rsp – предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа; A – площадь поперечного сечения натурной сваи, м2; γR,f – коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от fsp; fsp – среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа; h – глубина погружения натурной сваи, м; u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м. П р и м е ч а н и е – При применении эталонной сваи типа II следует проверять соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20 %, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I. Т а б л и ц а 7.15 Rsp, кПа Коэффициент γR,R в зависимости от Rsp fsp, кПа Коэффициент γR,f в зависимости от fsp для эталонных свай типов II и III Коэффициент γR,f в зависимости от fsp для сваизонда для эталонных свай типа II для эталонных свай типа III при песках при глинистых грунтах ≤ 2000 1,15 1,40 ≤ 20 2,00 1,20 0,90 3000 1,05 1,20 30 1,65 0,95 0,85 4000 1,00 0,90 40 1,40 0,80 0,80 5000 0,90 0,80 50 1,20 0,70 0,75 6000 0,80 0,75 60 1,05 0,65 0,70 7000 0,75 0,70 80 0,80 0,55 – 10000 0,65 0,60 ≥ 120 0,50 0,40 – ≥ 13000 0,60 0,55 – – – – П р и м е ч а н и я 1 Для промежуточных значений Rsp и fsp значения γR,R и γR,f определяют интерполяцией. 2 В случае если по боковой поверхности сваи залегают пески и глинистые грунты, коэффициент γR,f определяют по формуле γR,f= γ𝑅,f ' Σhi ' +γR,f ″ Σhi ″ h , где Σh'i, Σhi ″ – суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; γ'R,f, γR,f ″ – коэффициенты условий работы эталонных свай соответственно в песках и глинистых грунтах.

7.3.10 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования Fu, кН, следует определять по формуле Fu = Rs A + f h u, (7.27) где Rs – предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа; f – среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа; h – глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м; u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м. Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи Rs, кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле Rs = 1 qs, (7.28) где 1 – коэффициент перехода от qs к Rs, принимаемый по таблице 7.16 независимо от типа зонда по ГОСТ 19912; qs – среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d – диаметр круглого или сторона квадратного, или бόльшая сторона прямоугольного сечения сваи, м). Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять: а) при применении зондов типа I по ГОСТ 19912 – по формуле f = 2 fs; (7.29) б) при применении зондов типа II или III по ГОСТ 19912 – по формулеh hf f isii = β , (7.30) где 2, i – коэффициенты, принимаемые по таблице 7.16; fs – среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое; fsi – среднее сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа; hi – толщина i-го слоя грунта, м. Т а б л и ц а 7.16 Среднее значение сопротивления грунта qs, кПа Коэффициент перехода 1 от qs к Rs Среднее значение сопротивления грунта fs, fsi, кПа Коэффициент перехода 2 от fs к f для зонда типа I Коэффициент перехода i от fsi к f для зонда типа II или для забивных свай для винтовых свай при нагрузке сжимающей выдергивающей при песчаных грунтах при глинистых грунтах при песчаных грунтах при глинистых грунтах  1000 0,90 0,50 0,40  20 2,40 1,50 0,75 1,00 2500 0,80 0,45 0,38 40 1,65 1,00 0,60 0,75 5000 0,65 0,32 0,27 60 1,20 0,75 0,55 0,60 7500 0,55 0,26 0,22 80 1,00 0,60 0,50 0,45 10 000 0,45 0,23 0,19 100 0,85 0,50 0,45 0,40 15 000 0,35 – –  120 0,75 0,40 0,40 0,30 20 000 0,30 – – – – – – –  30 000 0,20 – – – – – – – П р и м е ч а н и е – Для винтовых свай в песчаных грунтах, насыщенных водой, значения коэффициента 1 должны быть уменьшены в два раза.

7.3.11 Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (7.20), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования – по формуле (7.27), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.28). В этом случае 1 – коэффициент, принимаемый по таблице 7.16 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.29) или (7.30). 7.3.12 Для буровой сваи, устраиваемой в соответствии с перечислением а) 6.5 и работающей на сжимающую нагрузку, несущую способность в точке зондирования Fdu, кН, допускается оценивать без использования данных о сопротивлении грунта на муфте трения установки статического зондирования, на основании расчета по формуле Fdu = RA + uΣγR,f fihi, (7.31) где R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.17 в зависимости от среднего сопротивления конуса зонда qc, кПа, на участке, расположенном в пределах одного диаметра выше и до двух диаметров ниже подошвы сваи; A – площадь подошвы сваи, м2; fi – среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке hi сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с таблицей 7.17; hi – толщина i-го слоя грунта, которая должна приниматься не более 2 м; γR,f – коэффициент работы, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый: а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1,0; б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб равным 0,7. 7.3.13 Несущую способность Fd, кН, свай по результатам их расчетов по формуле (7.31), основанной на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений Fdu для всех точек зондирования. 7.3.14 Для буровых свай, воспринимающих значительные вертикальные нагрузки, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования проводить расчет несущей способности сваи по грунту в соответствии с подразделом 7.2. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25 % следует выполнять статические испытания свай. Т а б л и ц а 7.17 Сопротивление конуса зонда qc, кПа Расчетное сопротивление грунта под нижним концом буровой сваи R, кПа Среднее значение расчетного сопротивления на боковой поверхности сваи fi, кПа Пески Глинистые грунты Пески Глинистые грунты 1000 – 200 – 15 2500 – 580 – 25 5000 900 900 30 35 7500 1100 1200 40 45 10000 1300 1400 50 60 12000 1400 – 60 – 15000 1500 – 70 – 20000 2000 – 70 – П р и м е ч а н и я 1 Значения R и fi для промежуточных значений qc определяют интерполяцией. 2 Приведенные в настоящей таблице значения R и fi относятся к буровым сваям диаметром 600–1200 мм, погруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхности сваи отрицательного трения значения fi для оседающих слоев принимают со знаком «минус». 3 Для принятых в настоящей таблице значениях R и fi осадка сваи при соответствующей нагрузке Fd не превышает 0,03d.

7.3.15 При наличии на площадке данных испытаний статической нагрузкой на вдавливание от 3 до 5 забивных свай в одинаковых грунтовых условиях, а также результатов статического зондирования (шесть и более испытаний), и если результаты расчетов отличаются между собой не более чем на 25 %, несущую способность определяют по формуле Fd= ∑ Fu nγc,g , (7.32) гдеn Fu – среднее значение предельного сопротивления сваи; γc,g – коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле γc,g = 1 + Vs, (7.33) где Vs – коэффициент вариации частных значений предельного сопротивления сваи, рассчитанных по данным зондирования. 7.4 Расчет свай, свайных и комбинированных свайно-плитных фундаментов по деформациям 7.4.1 Расчет осадок свайных фундаментов (расчет по предельным состояниям второй группы) допускается выполнять с применением расчетных схем, основанных на модели грунта как линейно-деформируемой среды, при обязательном выполнении условия (7.2). Осадка одиночной висячей сваи рассчитывается в соответствии с 7.4.2 и 7.4.3. Осадка малой группы (n ≤ 25) висячих свай (свайного куста) рассчитывается в соответствии с 7.4.4 и 7.4.5 по методике, учитывающей взаимное влияние свай в кусте. Осадка большой группы висячих свай (свайного поля) может быть определена с применением модели условного фундамента на естественном основании в соответствии с 7.4.6–7.4.9. Осадку комбинированных свайно-плитных фундаментов рекомендуется рассчитывать по 7.4.10–7.4.14. Полученные расчетом значения осадок свайного фундамента не должны превышать предельных значений по формуле (7.4). Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с приложением Б. При надлежащем обосновании расчеты деформаций свайных фундаментов допускается выполнять в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта и численных методов расчета. Расчет осадки одиночной сваи

7.4.2 Расчет осадки одиночных свай, прорезающих слой грунта с модулем сдвига G1, МПа, коэффициентом Пуассона 1 и опирающихся на грунт, рассматриваемый как линейно-деформируемое полупространство, характеризуемое модулем сдвига G2 и коэффициентом Пуассона 2, допускается производить при выполнении требований подраздела 7.2 и при условии l/d >5; G1l/G2d > 1 (где l – длина сваи, м, d – наружный диаметр поперечного сечения ствола сваи, м) по формулам (7.32) и (7.36). Формула для расчета выбирается на основе величины коэфициента κ=G1l/G2d, характеризующего геометрию и жесткость основания в зависимости от отношения жесткостей основания по боковой поверхности и по пяте: а) для длинных висячих свай (κ ≥ 7,5)lG N s 1 = , (7.34) где N – вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН;  – коэффициент, определяемый по формуле  = β′ λ1 + 0,3 1−(β′/α′) χ (7.35) здесь  = 0,17ln(k κ) – коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае (EA = );   = 0,17ln(k 1l/d) – коэффициент для случая однородного основания с характеристиками G1 и 1; = EA/G1l2 – относительная жесткость сваи; EA – жесткость ствола сваи на сжатие, МН; 1 – параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый по формуле λ1 = 2,12χ3/4 1+2,12χ3/4; (7.36) k , k 1 − коэффициенты, определяемые по формуле k = 2,82 – 3,78 + 2,182, (7.37) соответственно при  = (1 + 2)/2 и при  = 1; б) для коротких свай, опирающихся на слабодеформируемые грунты (κ ≤ 7,5) 𝑠 = ζ′ 𝑁 𝐺2𝑑, (7.38) где ζ′ = 𝜁0 1+(κ/𝑚𝜈) , 𝜁0 = 1−2𝜈 2 ln(3−4𝜈). Значения расчетных коэффициентов ν, kν, ζ0 и mν приведены в таблице 7.18. Т а б л и ц а 7.18 ν 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 kν 2,82 2,636 2,464 2,312 2,151 2,011 1,882 1,764 1,657 1,56 1,475 ζ0 0,455 0,437 0,419 0,4 0,38 0,361 0,34 0,319 0,297 0,274 0,25 mν 1,345 1,373 1,405 1,446 1,491 1,54 1,607 1,685 1,786 1,916 2,01 7.4.3 Характеристики G1 и 1 принимаются осредненными для всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи, a G2 и 2 – в пределах 0,5l, т. е. на глубинах от l до 1,5l от верха свай, при условии, что под нижними концами свай отсутствуют глинистые грунты текучей консистенции, органоминеральные и органические грунты. Модуль сдвига грунта G = E0 /2(1+ν) допускается принимать равным 0,4E0, а коэффициент kν равным 2,0 (где E0 – модуль общей деформации). Расчетный диаметр d для свай некруглого сечения, в частности стандартных забивных свай заводского изготовления, вычисляется по формуле = A d 4 , (7.39) где А – площадь поперечного сечения сваи. Расчет осадки свайного куста 7.4.4 При расчете осадок группы свай необходимо учитывать их взаимное влияние. Дополнительная осадка сваи, находящейся на расстоянии a (расстояние измеряется между осями свай) от сваи, к которой приложена нагрузка N, равнаlG N sad 1 = , (7.40) δ = { 0,17 ln 𝑘𝜈𝐺1𝑙 2𝐺2𝑎 , если 𝑘𝜈𝐺1𝑙 2𝐺2𝑎 > 1; 0, если 𝑘𝜈𝐺1𝑙 2𝐺2𝑎 ≤ 1. (7.41)

7.4.5 Расчет осадки i-й сваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями выполняется по формуле += ij j ijii lG N Nss )( , (7.42) где s (Ni) – осадка одиночной сваи, определяемая по формуле (7.34); δij – коэффициенты, рассчитываемые по формуле (7.41) в зависимости от расстояния между i-й и j-й сваями; Nj – нагрузка на j-ю сваю. В случае когда распределение нагрузки между сваями неизвестно, формула (7.42) может быть применена для расчета взаимодействия свайного фундамента с надфундаментной конструкцией. При этом удобно использовать метод сил строительной механики. Взаимное влияние кустов свай следует учитывать методом угловых точек. При выполнении предварительных расчетов вертикально нагруженных групп свай, для моделирования абсолютно гибкого ростверка допускается принимать нагрузку на все сваи одинаковой и равной Nср=Nd/n. Для моделирования абсолютно жесткого ростверка осадка всех свай принимается одинаковой. При выполнении окончательных расчетов величину нагрузки на каждую сваю рекомендуется уточнять в ходе проведения совместных расчетов с учетом жесткости ростверка и надфундаментного строения до обеспечения сходимости. При этом разница расчетных величин усилий в сваях в геотехнической модели свайного фундамента и общей модели надфундаментного строения должна составлять не более 10 %. 7.4.6 Для расчетов свайных фундаментов, в состав которых входят сваи различной длины, объединенные общим ростверком, при расположении низа свай в одинаковых грунтовых условиях, допускается расчет дополнительной осадки выполнять с использованием формул (7.41) и (7.50), при этом l вычисляется по формуле 𝑙 = √(𝑙𝑖 2 + 𝑙𝑗 2)/2. (7.43) 7.4.7 При выполнении расчетов коэффициентов жесткостей свай в составе вертикально нагруженной группы свай рекомендуется учитывать уменьшение жесткости свай в зависимости от отношения величины расчетной нагрузки на сваю Ni к расчетной предельно допустимой величине нагрузки на сваю Nu. Расчет в этом случае выполняется путем последовательного (пошагового) приращения суммарной нагрузки на фундамент до величины Nd. На каждом шаге вычисления выполняется перерасчет собственной жесткости одиночной сваи 𝑘𝑤 в соответствии с расчетной зависимостью «нагрузка-осадка». Для описания нелинейной зависимости осадки сваи от нагрузки допускается использование аппроксимирующих зависимостей по формуле 𝑘𝑤 = 𝑘𝑤 0 (1 + (𝑘𝑤 𝑁𝑢)𝑚)−1 𝑚⁄ , (7.44) где 𝑘𝑤 0 – начальное значение коэффициента жесткости сваи, соответствующее начальному участку нагружения, вычисляемое как 𝑘𝑤 0 = 𝑁/𝑠, где s – значение осадки, рассчитываемое по формуле (7.34); m – поправочный коэффициент. Расчет осадки свайного фундамента как условного фундамента 7.4.8 Осадку большеразмерного свайного фундамента (свайного поля) следует определять по формулеcpef ssss ++= , (7.45) где sef – осадка условного фундамента; Δsp – дополнительная осадка за счет продавливания свай на уровне подошвы условного фундамента; Δsс – дополнительная осадка за счет сжатия ствола свай.

7.4.9 Границы условного фундамента (см. рисунок 7.4) определяют следующим образом: снизу – плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай; с боков – вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от осей крайних рядов вертикальных свай на расстоянии 0,5 шага свай (рисунок 7.4, а), но не более 1,5d (d – диаметр или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай – проходящими через нижние концы этих свай (рисунок 7.4, б); сверху – поверхностью планировки грунта ВГ. а б Рисунок 7.4 – Определение границ условного фундамента при расчете осадки свайных фундаментов Расчет осадки условного фундамента проводят методом послойного суммирования деформаций линейно-деформируемого основания с условным ограничением сжимаемой толщи (см. СП 22.13330). Вертикальное нормальное напряжение σzp, определяющее деформации и глубину сжимаемой толщи, подсчитывается только от действия нагрузки, приложенной к свайному фундаменту, т. е. вес грунта в пределах условного фундамента не учитывается. Начальные напряжения σzu определяются с учетом экскавации котлована. Возможен также трехмерный численный расчет осадки условного фундамента как анизотропного массива с учетом его конечной жесткости на сдвиг по вертикальным плоскостям. П р и м е ч а н и е – При расчете оснований опор мостов условный фундамент допускается принимать ограниченным с боков вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных крайних рядов вертикальных свай на расстоянии htg(II,n/4), где II,n – среднее значение угла внутреннего трения грунта. 7.4.10 Значение осадки продавливания сваи sp определяется методом ячейки в упруго-пластической постановке (рисунок 7.5) или по формулам: 1 E E E E s s s s p p p p +      −    = ; (7.46) ∆𝑠𝑝𝑙 = π(1 − ν2 2)𝑝 4𝐸2 (𝑎 − 1,5𝑑) ; (7.47) ∆𝑠𝑝0 ≈ (1 − ν2 2) (1 − 𝑘) 𝑃 𝑑𝐸2 , (7.48) где Е1 – осредненные значения модуля общей деформации в пределах длины сваи; Е2, ν2 – осредненные значения модуля общей деформации и коэффициента Пуассона в пределах активной зоны сжатия массива под подошвой условного фундамента; p – среднее давление по подошве условного фундамента, кПа; a – осевое расстояние между сваями фундамента при одинаковом шаге их расстановки и осевое расстояние между сваями в окрестности данной сваи при неодинаковом шаге их расстановки; d – диаметр сваи; P = pa2 для свай квадратного сечения и P ≈ 0,79pa2 для свай круглого сечения; k = b/a для свай квадратного сечения, где b – сторона сечения сваи и k = d/a для свай круглого сечения. Рисунок 7.5 – Расчетная схема метода ячейки 7.4.11 Осадку за счет сжатия ствола допускается определять по формуле EA alP sc )( − = . (7.49) 7.4.12 При условии неравномерного расположения свай в плане, когда слои грунта, залегающие ниже основания свай на глубину l/2 от нижнего конца свай имеют постоянную или увеличивающуюся с глубиной жесткость G2, взаимное влияние допускается учитывать в соответствии с 4.4, при этом вместо формулы (7.41) 𝛿 определяется по формуле δ = k1 (k2+𝐺2𝑎 𝐺1𝑙 ), (7.50) где k1 = (1−𝜈) 2𝜋 , k2 = (0,34 − 0,29𝜈) (𝑙 𝑑)−0,163 .

7.4.13 Определение δ допускается выполнять численными методами. При выполнении расчета в пространственной постановке вычисляется дополнительная осадка j-й сваи Sad, возникающая при приложении нагрузки N к нагружаемой свае при различных соотношений a/d между i-й и j-й сваями. При выполнении расчета в осесимметричной постановке за осадку j- й сваи Sad принимается осадка грунта на глубине z/l=0,75, а величина Sad умножается на поправочный коэффициент γ𝑐𝑎=1,1. Полученные при численном расчете значения δ для различных значений отношения a/d могут быть аппроксимированы формулой (7.41) или (7.50). Расчет комбинированного свайно-плитного фундамента 7.4.14 Комбинированный свайно-плитный (КСП) фундамент, сочетающий сопротивление свай и плиты, должен применяться для уменьшения общей и неравномерной осадок сооружений. Допускаются проектные решения как с переменным в плане шагом свай, так и с постоянным шагом, КСП фундамент может включать в себя любые типы свай и баретт. 7.4.15 Большеразмерные свайные кусты и поля свай в случае, если их основания сложены песком средней плотности и плотными, а также глинистыми грунтами с показателем текучести ниже IL < 0,5 и модулем деформации E > 8 МПа, могут быть запроектированы комбинированными свайно-плитными, в иных случаях фундамент следует рассматривать как свайный с плитным ростверком. При опирании фундаментов из свай, объединенных ростверком, на скальные грунты их следует рассчитывать как свайные фундаменты, без учета передачи нагрузки на основание фундаментной плиты. 7.4.16 Устройство КСП фундамента не допускается при наличии непосредственно под фундаментом протяженного слоя рыхлых песков толщиной более 1 м, а также на участках строительства с незавершенной консолидацией. 7.4.17 При расчете КСП фундамента нужно учитывать следующие виды взаимодействий: - свай с грунтом; - плиты (ростверка) с грунтом; - взаимное влияние свай через грунт; - взаимное влияние свай и плиты ростверка. Указанные виды взаимодействий могут быть учтены путем расчетов с использованием численных моделей. 7.4.18 Расчет КСП фундамента должен включать: - определение деформаций конструктивной системы в целом и ее отдельных элементов; - определение усилий в элементах конструктивной системы (в рядовых и крайних сваях), а также в плите ростверка. Для сооружений геотехнических категорий 1 и 2 при расчете по пространственным расчетным схемам допускается определение суммарных жесткостных характеристик свайно-плитных фундаментов в соответствии с 7.4.8. 7.4.19 Длину свай и их шаг в составе КСП фундаментов выбирают на основании расчета по деформациям с обеспечением допустимой величины осадок, кренов и относительной разности осадок возводимого сооружения в соответствии с СП 22.13330. 7.4.20 Расчет свайно-плитного фундамента может осуществляться как плиты на упругом основании с использованием переменного в плане коэффициента упругого отпора грунта. При этом средняя величина упругого отпора грунта может быть назначена как непосредственно из пространственного нелинейного расчета, так и путем решения осесимметричной задачи для ячейки, включающей сваю и окружающий ее массив грунта (рисунок 7.5). При назначении величины коэффициента упругого отпора в краевых зонах и других местах концентрации напряжений следует учитывать пространственную работу фундаментов. Плановое распределение жесткостных характеристик в этом случае определяется на основании численного моделирования с использованием геотехнических программ или иных решений. 7.5 Особенности проектирования большеразмерных кустов и полей свай и плит ростверка

7.5.1 Расчет конструктивной системы «сваи – грунтовый массив − изгибаемая плита – верхнее строение» в общем случае следует выполнять в пространственной постановке с учетом совместной работы надземных и подземных конструкций сооружений, свайных фундаментов и их оснований. Внутренние усилия в сваях и плите ростверка следует определять численными методами на ЭВМ с применением апробированных программ, описывающих такое взаимодействие. 7.5.2 При расчете большеразмерных свайных фундаментов деформационные характеристики материала свай, ростверка и надфундаментных конструкций допускается считать упругими, ограничивая расчетные усилия пределами линейной пропорциональности. Механическое поведение грунта должно преимущественно описываться нелинейными моделями. 7.5.3 Механическая работа грунта при определении внутренних усилий в сваях в составе большеразмерных свайных фундаментов преимущественно должна описываться моделями, использующими характеристики грунта, определение которых регламентировано действующими нормативными документами. При проектировании фундаментов для сооружений геотехнической категории 3 допускается использование иных параметров, которые должны определяться в программе изысканий. В этом случае могут применяться более сложные упруго-пластические модели, учитывающие упрочнение и разупрочнение грунтов, дилатансию и другие (многопараметрические упруго-пластические) модели. 7.5.4 При расчетах, использующих для каждого i-го слоя грунта только стандартные деформационные параметры грунтов (Еi – модуль деформации i- го слоя грунта по ветви первичного нагружения, Ее,i – модуль деформации i- го слоя грунта по ветви вторичного нагружения и i – коэффициент Пуассона i–го слоя грунта), глубину расчетной области допускается назначать так же, как и при расчетах осадок по схеме условного фундамента подраздела 7.4 (рисунок 7.4). При проведении расчетов по многопараметрическим моделям глубина сжимаемой толщи должна определяться на основании проведенных расчетов. 7.5.5 По результатам расчетов должны быть выявлены качественная и количественная картины группового и краевого эффектов в свайном основании, т. е. особенности работы свай, находящихся на разных участках свайного поля. Необходимо учитывать увеличение податливости свай, работающих в составе свайной группы (поля, куста) по сравнению с работой одиночных свай, а также переменность сопротивления свай и грунта в зависимости от их местоположения (краевого: углового, торцевого; внутреннего: центрального, промежуточного; в разреженной или сгущенной части) в группе. 7.5.6 При расчете надземных и фундаментных конструкций сооружений сваи в составе фундаментов допускается описывать с помощью линейных и нелинейных контактных элементов податливости. Характеризующие эти элементы зависимости «нагрузка-осадка» для голов свай и межсвайной подошвы плиты-ростверка рекомендуется определять путем пространственного расчета свайного основания по деформациям в диапазоне нагрузок, характеризующем возможные перепады расчетных реакций в головах свай и межсвайного грунта. Допускается описывать работу нелинейных контактных элементов податливости путем нескольких итераций с изменением (пересчетом) жесткостей линейных контактных элементов. 7.5.7 Для определения жесткостных характеристик основания допускается заменять пространственный расчет свайного основания в целом расчетом его характерных фрагментов. При проведении таких расчетов допускается изгибаемый ростверк принимать абсолютно жестким.

7.5.8 Для сооружений геотехнической категории 3 расчет ростверков большеразмерных свайных фундаментов следует выполнять по нелинейным моделям. Для сооружений геотехнических категорий 1 и 2 допускается выполнять расчет изгибаемого ростверка с использованием модели упругого основания, характеризуемого переменными в плане коэффициентами жесткости. Эти коэффициенты назначаются по результатам расчета свайного фундамента по деформациям согласно 7.4. При проектировании конструкции плитного ростверка следует выбирать наиболее неблагоприятные случаи возможного распределения сопротивлений свай в плане. Выбор толщины ростверка определяется расчетом. 7.5.9 Для всех геотехнических категорий допускается выполнять расчеты большеразмерных свайных фундаментов с использованием линейных моделей грунтов в случаях: - расчета свайных фундаментов мостовых сооружений; - расчета свайных фундаментов на динамические нагрузки; - определения смещений и углов поворота конструкций от кратковременных нагрузок и воздействий. 7.5.10 Армирование плиты ростверка выполняется арматурными сетками или отдельными стержнями в соответствии с СП 63.13330. При этом необходимая величина рабочего армирования ростверка определяется по действующим в его сечениях усилиям, определенным по настоящему разделу. 7.5.11 Расчет по прочности материала ствола свай в составе свайноплитных фундаментов, большеразмерных кустов и полей свай следует осуществлять с учетом возможности перегрузки крайних и угловых свай, обусловленной неравномерным сопротивлением свай в плане в составе группы. Для этого расчет свай по прочности материала следует выполнять с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf. При определении усилий в сваях численными методами, учитывающими взаимодействие свай с примыкающим грунтом, принимается γf = 1,3, при расчете по методике, учитывающей взаимное влияние свай (7.4.4), γf = 1,4. При отсутствии указанных расчетов принимается γf = 1,5. 7.5.12 В случае, если свайный фундамент проектируется с учетом возможности передачи нагрузки на грунт непосредственно через подошву ростверка, в проекте должны быть предусмотрены мероприятия по обеспечению сохранности основания (защита от промерзания, подтопления и перемятия). При назначении глубины заложения плитной части свайноплитного фундамента необходимо учитывать сезонное промерзание грунтов. 7.5.13 В проекте свайных и свайно-плитных фундаментов сооружений класса КС-3 рекомендуется предусматривать установку датчиков для измерения усилий в наиболее нагруженных сваях и в наиболее нагруженных зонах плитного ростверка, а также датчиков давления грунта под подошвой плитного ростверка. При этом в программе мониторинга должна содержаться оценка усилий в сваях от стадии возведения сооружения для возможности сопоставления прогнозируемого и фактического поведения конструкции, а также должны быть определены критические величины нагрузок в выбранных сваях.

7.5.14 При устройстве буронабивных свай диаметром, превышающим 850 мм, не менее 10 % свай для сооружения класса КС-2 и не менее 30 % свай для сооружения класса КС-3, а при нагрузке на сваю более 10 МН – 50 % свай из них рекомендуется проектировать с арматурными каркасами, оснащенными специальными трубками для контроля сплошности и однородности стволов свай неразрушающими методами. Для фундаментов, где предусматривается устройство одной сваи под колонну следует предусматривать сплошной контроль сплошности и однородности стволов свай. Число контролируемых буронабивных свай в составе фундаментов высотных зданий и виды работ по контролю качества бетона свай следует назначать в проекте с учетом СП 412.1325800. П р и м е ч а н и е – Для свай опор мостов может разрабатываться программа контроля их качества с учетом места расположения свай и способа их устройства. 7.6 Особенности проектирования свайных фундаментов при реконструкции сооружений 7.6.1 Применение свайных фундаментов при реконструкции сооружений наиболее целесообразно при значительном увеличении нагрузки на основание и при наличии в основании слабых грунтов. Для свайных фундаментов могут быть использованы забивные, вдавливаемые, буроинъекционные и другие виды свай при соответствующем обосновании. 7.6.2 Свайные фундаменты при реконструкции сооружений следует проектировать в соответствии с требованиями настоящего подраздела и подразделов 7.1−7.4. Исходные данные для проектирования, помимо указанных в 4.1, должны содержать результаты обследования оснований, фундаментов и конструкций реконструируемого сооружения, а согласно 5.14−5.17 в условиях существующей застройки также сооружений, попадающих в зону влияния реконструкции (ГОСТ 31937). 7.6.3 Инженерно-геологические изыскания для реконструкции должны проводиться в соответствии с разделом 5 и с учетом разделов 9−13. 7.6.4 В проектах реконструкции оснований и фундаментов сооружений должны приниматься такие решения, при которых максимально используются существующие конструкции фундаментов и несущая способность грунтов. 7.6.5 Фундаменты из забивных свай, проектируемые для реконструкции в условиях существующей застройки, должны проверяться на безопасность по условиям динамических воздействий на конструкции близкорасположенных сооружений в соответствии с 4.8, а также на безопасность по условию смещения грунта вокруг погружаемых свай. Безопасное по условиям динамических воздействий расстояние r, м, от погружаемых свай до сооружений, как правило, должно назначаться не менее 25 м и 35 м от памятников архитектуры.

7.6.6 Если расстояние r от ближайших погружаемых свай меньше 25 м, допустимые безопасные расстояния следует устанавливать исходя из условия, чтобы скорость вертикальных колебаний фундамента V, см/с, на расстоянии r от погружаемой сваи не превышала предельно допустимого значения для данного сооружения, которое должно устанавливаться в зависимости от его конструктивных особенностей и категории технического состояния. Параметры колебаний при погружении свай молотами и вибропогружателями определяют по результатам виброизмерений при погружении пробных свай. Для сооружений, находящихся в удовлетворительном состоянии, при забивке свай молотами допустимые значения скоростей колебаний могут быть определены по таблице 7.19. В необходимых случаях, в том числе при вибропогружении свай, допустимые безопасные расстояния должны уточняться на основе инструментальных исследований параметров колебаний грунта и сооружений при пробном погружении свай. П р и м е ч а н и е – Уменьшение негативного динамического воздействия от забивки свай на сооружения возможно путем погружения свай в лидерные скважины, применением гидромолотов с большой массой ударной части при малой высоте ее подъема, вибропогружения и др. Значения скорости колебаний V, см/с, сооружений вычисляют по формуле V = 2παδ, (7.51) где α и δ – соответственно амплитуда и частота колебаний, определяемые экспериментально при пробной забивке свай. Т а б л и ц а 7.19 Конструкции сооружений Допустимые скорости колебаний, см/с, при грунтах основания Пески плотные средней плотности рыхлые Глинистые грунты при показателе текучести IL < 0,5 0,5 ≤ IL ≤ 0,75 IL > 0,75 Монолитные железобетонные и каркасные со стальным каркасом 4,5 3,0 1,0 Каркасные с рамным каркасом из монолитного железобетона 3,0 1,5 0,5 Кирпичные блочные и панельные 2,0 1,5 0,4 7.6.7 В случаях когда применение забивных свай вблизи существующих сооружений оказывается невозможным по условию динамических воздействий, они могут быть заменены на вдавливаемые сваи, погружаемые специальными сваевдавливающими установками или с помощью домкратов. Минимально необходимое усилие F, кН, для вдавливания свай допускается определять по формуле F ≥ сFd, (7.52) где с – коэффициент условий работы, принимаемый при скорости погружения сваи до 3 м/мин равным 1,2; Fd – несущая способность сваи при различных глубинах ее погружения в грунтовых условиях участка строительства, кН. При применении вдавливания свай для усиления оснований реконструируемых сооружений их фундаменты и подземные конструкции должны быть проверены на возможность восприятия усилия вдавливания F и в случае необходимости усилены. 7.6.8 В случаях применения буровых свай при реконструкции сооружений необходимо оценивать возможную при устройстве таких свай технологическую осадку, которая может вызвать осадку близко расположенных фундаментов, а также предусматривать мероприятия по уменьшению технологической осадки, в том числе и за счет использования станков, оснащенных инвентарными обсадными трубами. Оценка может быть выполнена на основании СП 361.1325800, сопоставимого опыта или данных мониторинга. 7.6.9 При усилении свайных фундаментов реконструируемых сооружений путем подведения дополнительных свай под существующие ростверки последние должны проверяться на прочность в связи с изменением нагрузок и мест их приложения. В случае недостаточной прочности ростверков необходимо проектировать их усиление.

7.6.10 Дополнительные осадки оснований реконструируемых сооружений, вызванные реконструкцией, не должны превышать предельных дополнительных значений, которые следует устанавливать в зависимости от уровня ответственности и категории состояния конструкций как самого сооружения, так и примыкающих к нему объектов окружающей застройки. 7.6.11 Выбирать тип сваи, материал и метод ее установки следует с учетом: - грунтовых и гидрогеологических условий на площадке, включая присутствие или возможность присутствия препятствий в основании; - напряжений в свае при ее установке; - возможности сохранения и проверки целостности сваи при установке; - влияния метода и последовательности установки свай на уже установленные и на примыкающие сооружения и коммуникации; - допусков, в пределах которых свая может быть надежно установлена с учетом технологических осадок; - разрушительных химических воздействий в основании; - возможности связи различных горизонтов подземных вод; - грузоподъемных и транспортных операций со сваями; - влияния устройства свай на соседние сооружения. 7.6.12 При рассмотрении перечисленных в 7.6.5−7.6.11 вопросов следует обращать особое внимание на: - перемещения и вибрации соседних сооружений при устройстве свай; - используемый тип молота или вибратора; - динамические напряжения в свае при забивке; - необходимость поддерживать давление жидкости на уровне, обеспечивающем устойчивость стенок скважины и исключающем возможность возникновения гидроразрывов при устройстве буровых свай, для которых используются жидкости внутри скважины; - очистку дна, а иногда и ствола скважины от шлама, особенно при их наполнении бентонитовым раствором; - местную неустойчивость ствола скважины при бетонировании, что может приводить к попаданию грунта в тело сваи; - попадания грунта и воды в тело набивных свай в свежеуложенную бетонную смесь; - замедляющее действие химических веществ, содержащихся в грунте и грунтовой воде; - уплотнение грунта и возникновение порового давления при устройстве свай вытеснения; - нарушение грунта при бурении скважин для свай. 7.7 Особенности проведения расчетов с применением геотехнического программного обеспечения

7.7.1 Расчеты свайных фундаментов могут осуществляться как с использованием табулированных решений, так и с применением геотехнического программного обеспечения. Программное обеспечение, которое допускается для проведения расчетов, подразделяется на следующие группы: - непосредственно реализующие методики настоящего свода правил; - реализующие инженерные методики расчета; - использующие численные методы механики сплошных сред. При проведении численных расчетов расчетная схема системы «надфундаментное строение (включая ростверк) – сваи – грунтовое основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, определяющих сопротивление указанной системы. Необходимо учитывать продолжительность и возможное изменение во времени нагружения свай и свайных фундаментов. Расчетная модель свайных фундаментов должна строиться таким образом, чтобы содержать погрешность только в сторону запаса надежности проектируемых надземных конструкций. Если заранее такая погрешность не может быть определена, необходимо проведение вариантных расчетов и определение наиболее неблагоприятных воздействий для надземных конструкций. При проведении компьютерных расчетов свайных фундаментов следует учитывать возможные неопределенности, связанные с назначением расчетной модели и выбором деформационных и прочностных показателей грунтов основания. Для этого при проведении численных расчетов, определяющих возможное сопротивление одиночных свай, кустов (групп свай) и свайно-плитных фундаментов, рекомендуется проводить сопоставление результатов расчета отдельных элементов расчетной схемы с аналитическими решениями, а также выполнять сопоставление альтернативных результатов расчета по различным геотехническим программам. 7.7.2 Допускается проведение следующих видов расчетов с использованием программного обеспечения: - определения несущей способности одиночных свай; - расчета одиночных свай по деформациям; - определения усилий в сваях и объединяющих их ростверках в составе свайных и плитно-свайных фундаментов при расчете на действие всех видов нагрузок; - совместных расчетов сооружений и свайных фундаментов; - расчетов противооползневых мероприятий с применением свай; - расчетов свайных фундаментов на сейсмические воздействия; - расчетов деформаций свайных фундаментов во времени; - моделирования возведения свайных фундаментов. П р и м е ч а н и я 1 Совместные расчеты сооружений и свайных фундаментов представляют собой расчеты системы «верхнее строение–сваи–прилегающий массив грунта» с применением профильного программного обеспечения. 2 Моделирование возведения свайных фундаментов должно описывать постадийно все процессы устройства свай – бурение с или без бентонитового раствора, бетонирование свай и т. д. 7.7.3 При проведении расчетов, использующих модели механики сплошных сред, расчетная схема системы «ростверк – сваи – грунтовое основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, в конечном счете, определяющих сопротивление указанной системы. В расчетах необходимо учитывать особенности взаимодействия свай и окружающего грунтового массива в зависимости от технологии устройства свай, взаимное влияние свай, особенности механической работы ростверка. При проведении расчетов фундаментов следует учитывать влияние устройства котлована, ограждающих его конструкций, последовательность возведения блоков, частей и очередей сооружения, неоднородность в геологическом строении, а также продолжительность и возможное изменение во времени нагружения свай и свайных фундаментов.

7.7.4 При проведении всех видов компьютерных расчетов свайных фундаментов следует учитывать возможные неопределенности, связанные с назначением расчетной модели и выбором деформационных и прочностных показателей грунтов основания. Для этого необходимо проводить расчеты для наиболее благоприятных и неблагоприятных расчетных предпосылок и учитывать эти результаты при проведении численных расчетов. 7.7.5 Расчетная модель свайных фундаментов должна строиться таким образом, чтобы содержать погрешность в сторону запаса надежности проектируемых надземных конструкций. Если заранее такая погрешность не может быть определена, необходимо проведение вариантных расчетов и определение наиболее неблагоприятных воздействий для надземных конструкций. 7.7.6 Результаты расчетов свайных фундаментов с использованием геотехнического программного обеспечения должны быть верифицированы, т. е. подтверждена их достоверность. Верификация расчетных схем и результатов расчета может осуществляться следующими способами: - многоступенчатым контролем правильности задания исходных данных для проведения расчетов; - расчетом с использованием различных типов программного обеспечения; - проведением расчетов независимыми группами расчетчиков; - сопоставлением результатов расчета с натурными данными или результатами расчетов по объектам-аналогам. Для свайных фундаментов, проектируемых для сооружений класса КС- 3, расчет по двум независимым программным комплексам обязателен. 7.7.7 В случае существенного расхождения результатов расчетов по двум расчетным комплексам рекомендуется выявлять причины их возникновения. Для этого допускается выполнять решение задачи в упрощенной постановке с различными расчетными предположениями и варьируя расчетные параметры. П р и м е ч а н и е – Под существенным расхождением результатов расчетов по разным программам понимаются различия полученных по расчету усилий и деформаций конструкций сооружений, влияющих на принятие технических решений. 7.7.8 При построении расчетной модели основания при расчете по моделям сплошных сред должны быть назначены необходимые габариты расчетной области и конфигурация конечно-элементной или конечноразностной разбивки. Размеры области основания, примыкающей к свайному фундаменту и учитываемой при расчете свайного основания, должны обеспечивать отсутствие существенного влияния граничных условий на результаты расчетов. 7.7.9 Если конструкция имеет оси или плоскости симметрии, то при назначении граничных условий необходимо это учитывать. Допускается учитывать в расчетах только часть конструкции (1/2 или 1/4). 7.7.10 Концентрацию сдвиговых деформаций и пластическое течение грунта по границе «свая-грунт» следует описывать путем использования «интерфейсных» (контактных) элементов или надлежащего сгущения конечно-элементной (конечно-разностной) разбивки с введением элементов с пониженными прочностными характеристиками. Характеристики таких элементов должны назначаться в зависимости от типа свай путем снижения прочностных характеристик грунтов с учетом коэффициента условий работы сваи γR,f в соответствии с таблицей 7.6.