Текст очень длинный, поэтому разбит на части. Часть 1 из 3.
[OpenLex: официальный текст СП 63.13330.2018 — в первоначальной редакции, без учёта изменений № 1, № 2. Изменения см.: изменение № 1 (приказ от 22.11.2019 № 717/пр) — официального текста в базе нет; изменение № 2 (приказ от 20.12.2021 № 965/пр) — официального текста в базе нет. Норму сверяй с ними.] МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ С В О Д П Р А В И Л СП 63.13330.2018 БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Основные положения СНиП 52-01-2003 Издание официальное Москва 2018 Предисловие Сведения о своде правил 1 ИСПОЛНИТЕЛЬ – АО «НИЦ «Строительство» – НИИЖБ им. А.А. Гвоздева 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство» 3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) 4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 19 декабря 2018 г. № 832/пр и введен в действие с 20 июня 2019 г. 5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 63.13330.2012 В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет © Минстрой России, 2018 Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минстроя России Введение Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в федеральных законах от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и содержит требования к расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений. Свод правил разработан авторским коллективом АО «НИЦ «Строительство» – НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (руководитель работы – д-р техн. наук Т.А. Мухамедиев; доктора техн. наук А.С. Залесов, А.И. Звездов, Е.А. Чистяков, канд. техн. наук С.А. Зенин) при участии РААСН (доктора техн. наук В.М. Бондаренко, Н.И. Карпенко, В.И. Травуш) и ОАО «ЦНИИпромзданий» (доктора техн. наук Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, инж. И.К. Никитин).
СВОД ПРАВИЛ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Concrete and reinforced concrete structures General provisions Дата введения – 2019–06–20 1 Область применения 1.1 Настоящий свод правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях Российской Федерации (при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С), в среде с неагрессивной степенью воздействия. 1.2 Свод правил устанавливает требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и напрягающего бетонов.
1.3 Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование сталежелезобетонных конструкций, фибробетонных конструкций, сборно-монолитных конструкций, бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений, а также на конструкции, изготовляемые из бетонов средней плотностью менее 500 и более 2500 кг/м3, бетонополимеров и полимербетонов, бетонов на известковых, шлаковых и смешанных вяжущих (кроме применения их в ячеистом бетоне), на гипсовом и специальных вяжущих, бетонов на специальных и органических заполнителях, бетона крупнопористой структуры. Проектирование перечисленных выше конструкций выполняют по соответствующим нормативным документам. 2 Нормативные ссылки В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы: ГОСТ 1050–2013 Металлопродукция из нелегированных конструкционных качественных и специальных сталей. Общие технические условия. ГОСТ 18105–2010 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности ГОСТ 24705–2004 Резьба метрическая. Основные размеры ГОСТ 2590–2006 Прокат сортовой стальной горячекатаный круглый. Сортамент ГОСТ 27751–2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения ГОСТ 380–2005 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки ГОСТ 535–2005 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия ГОСТ 7473–2010 Смеси бетонные. Технические условия ГОСТ 7566–94 Металлопродукция. Приемка, маркировка, упаковка, транспортирование и хранение ГОСТ 8267–93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия Издание официальное ГОСТ 8731–74 Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Технические требования ГОСТ 8732–78 Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Сортамент ГОСТ 8736–2014 Песок для строительных работ. Технические условия ГОСТ 8829–94 Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости ГОСТ 10060–2012 Бетоны. Методы определения морозостойкости. Основные требования ГОСТ 10180–2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам ГОСТ 10181–2014 Смеси бетонные. Методы испытания ГОСТ 10922–2012 Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. Общие технические условия ГОСТ 12730.0–78 Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости ГОСТ 12730.1–78 Бетоны. Метод определения плотности ГОСТ 12730.5–84 Бетоны. Методы определения водонепроницаемости ГОСТ 13015–2012 Изделия железобетонные и бетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения ГОСТ 14098–2014 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкция и размеры ГОСТ 17624–2012 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности ГОСТ 22690–2015 Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля ГОСТ 23732–2011 Вода для бетонов и растворов. Технические условия ГОСТ 23858–79 Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки ГОСТ 24211–2008 Добавки для бетонов. Общие технические требования ГОСТ 25781–83 Формы стальные для изготовления железобетонных изделий. Технические условия ГОСТ 26633–2012 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 27005–2014 Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности ГОСТ 27006–86 Бетоны. Правила подбора составов ГОСТ 28570–90 Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций ГОСТ 31108–2016 Цементы общестроительные. Технические условия ГОСТ 33530–2015 Инструмент монтажный для нормированной затяжки резьбовых соединений. Ключи моментные. Общие технические условия ГОСТ 34028–2016 Прокат арматурный для железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 34329–2017 Опалубка. Общие технические условия ГОСТ Р 52086–2003 Опалубка. Термины и определения СП 2.13130.2012 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты СП 14.13330.2014 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах» (с изменением № 1) СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» СП 22.13330.2016 «СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений» СП 28.13330.2017 «СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии» СП 48.13330.2011 «СНиП 12-01-2004 Организация строительства» (с изменением № 1) СП 50.13330.2012 «СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий» СП 70.13330.2012 «СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции» (с изменениями № 1, № 3) СП 130.13330.2011 «СНиП 3.09.01-85 Производство сборных железобетонных конструкций и изделий» СП 131.13330.2012 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» (с изменениями № 1, № 2) СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов. 3 Термины и определения В настоящем своде правил применяются следующие термины с соответствующими определениями: 3.1 анкеровка арматуры: Обеспечение восприятия арматурой действующих на нее усилий путем заведения ее на определенную длину за расчетное сечение или устройства на концах специальных анкеров. 3.2 арматура конструктивная: Арматура, устанавливаемая без расчета из конструктивных соображений. 3.3 арматура предварительно напряженная: Арматура, получающая начальные (предварительные) напряжения в процессе изготовления конструкций до приложения внешних нагрузок в стадии эксплуатации. 3.4 арматура рабочая: Арматура, устанавливаемая по расчету.
3.5 защитный слой бетона: Слой бетона от грани элемента до ближайшей поверхности арматурного стержня. 3.6 конструкции бетонные: Конструкции, выполненные из бетона без арматуры или с арматурой, устанавливаемой по конструктивным соображениям и не учитываемой в расчете; расчетные усилия от всех воздействий в бетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном. 3.7 конструкции железобетонные: Конструкции, выполненные из бетона с рабочей и конструктивной арматурой (армированные бетонные конструкции); расчетные усилия от всех воздействий в железобетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном и рабочей арматурой. 3.8 коэффициент армирования железобетона; μ: Отношение площади сечения арматуры к рабочей площади сечения бетона, %. 3.9 марка бетона по водонепроницаемости; W: Показатель проницаемости бетона, характеризующийся максимальным давлением воды, при котором в условиях стандартных испытаний вода не проникает через бетонный образец. 3.10 марка бетона по морозостойкости; F: Минимальное число циклов замораживания и оттаивания образцов бетона, испытанных по стандартным базовым методам, при которых сохраняются их первоначальные физико-механические свойства в нормируемых пределах. 3.11 марка бетона по самонапряжению; Sр: Значение предварительного напряжения в бетоне, МПа, создаваемого в результате его расширения при коэффициенте продольного армирования μ = 0,01. 3.12 марка бетона по средней плотности; D: Значение плотности, кг/м3, бетонов, к которым предъявляются требования по теплоизоляции. 3.13 массивная конструкция: Конструкция, для которой отношение поверхности, открытой для ее высыхания, м2, к ее объему, м3, равно или меньше 2. 3.14 морозостойкость бетона: Способность бетона сохранять физико-механические свойства при многократном переменном замораживании и оттаивании, регламентируется маркой по морозостойкости F. 3.15 механическое соединение арматуры: Соединение, состоящее из соединительной муфты и двух арматурных стержней, воспринимающее усилия сжатия и растяжения. 3.16 нормальное сечение: Сечение элемента плоскостью, перпендикулярной к его продольной оси. 3.17 наклонное сечение: Сечение элемента плоскостью, наклонной к его продольной оси и перпендикулярной к вертикальной плоскости, проходящей через ось элемента. 3.18 плотность бетона: Характеристика бетона, равная отношению его массы к объему, регламентируется маркой по средней плотности D. 3.19 предельное усилие: Наибольшее усилие, которое может быть воспринято элементом, его сечением при принятых значениях характеристик материалов. 3.20 проницаемость бетона: Свойство бетона пропускать через себя газы или жидкости при наличии градиента давления (регламентируется маркой по водонепроницаемости W) либо обеспечивать диффузионную проницаемость растворенных в воде веществ в отсутствие градиента давления (регламентируется нормируемыми значениями плотности тока и электрического потенциала). 3.21 рабочая высота сечения: Расстояние от сжатой грани элемента до центра тяжести растянутой или наименее сжатой продольной арматуры. 3.22 самонапряжение бетона: Напряжение сжатия, возникающее в бетоне конструкции при твердении в результате расширения цементного камня в условиях ограничения этому расширению, регламентируется маркой по самонапряжению Sp. 3.23 соединительная муфта: Устройство с необходимыми дополнительными элементами для механического соединения арматурных стержней с целью обеспечения передачи усилия с одного стержня на другой.
3.24 стыки арматуры внахлестку: Соединение арматурных стержней по их длине без сварки путем заведения конца одного арматурного стержня относительно конца другого. 4 Общие требования к бетонным и железобетонным конструкциям 4.1 Бетонные и железобетонные конструкции всех типов должны удовлетворять требованиям: - по безопасности; - по эксплуатационной пригодности; - по долговечности, а также дополнительным требованиям, приведенным в задании на проектирование. 4.2 Для выполнения требований по безопасности конструкции должны иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях в процессе строительства и эксплуатации зданий и сооружений были исключены разрушения любого характера или нарушения эксплуатационной пригодности, связанные с причинением вреда жизни или здоровью граждан, имуществу, окружающей среде, жизни или здоровью животных и растениям. 4.3 Для выполнения требований по эксплуатационной пригодности конструкция должна иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях не происходило образование или чрезмерное раскрытие трещин, а также не возникали чрезмерные перемещения, колебания и другие повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию (нарушение требований к внешнему виду конструкции, технологических требований по нормальной работе оборудования, механизмов, конструктивных требований по совместной работе элементов и других требований, установленных при проектировании). В необходимых случаях, обусловленных назначением конструкции и условиями эксплуатации, конструкции должны иметь характеристики, обеспечивающие требования по теплоизоляции, звукоизоляции, биологической защите и другие требования. Требования по отсутствию трещин предъявляют к железобетонным конструкциям, у которых при полностью растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость (находящимся под давлением жидкости или газов, испытывающим воздействие радиации и т.п.), к уникальным конструкциям, к которым предъявляют повышенные требования по долговечности, а также к конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной среде, согласно СП 28.13330. В остальных железобетонных конструкциях образование трещин допускается, и к ним предъявляют требования по ограничению ширины раскрытия трещин. 4.4 Для выполнения требований долговечности конструкция должна иметь такие начальные характеристики, чтобы в течение установленного длительного времени она удовлетворяла бы требованиям по безопасности и эксплуатационной пригодности с учетом влияния на геометрические характеристики конструкции и механические характеристики материалов различных расчетных воздействий (длительное воздействие нагрузки, неблагоприятные климатические, технологические, температурные и влажностные воздействия, попеременное замораживание и оттаивание, агрессивные воздействия и др.).
4.5 Безопасность, эксплуатационная пригодность, долговечность бетонных и железобетонных конструкций и другие, устанавливаемые заданием на проектирование требования, должны быть обеспечены выполнением: - требований к бетону и его составляющим; - к арматуре; - к расчетам конструкций; - конструктивных требований; - технологических требований; - требований по эксплуатации. Требования по нагрузкам и воздействиям, пределу огнестойкости, непроницаемости, морозостойкости, предельным показателям деформаций (прогибам, перемещениям, амплитуде колебаний), расчетным значениям температуры наружного воздуха и относительной влажности окружающей среды, по защите строительных конструкций от воздействия агрессивных сред и др. устанавливаются СП 2.13330, СП 14.13330, СП 20.13330, СП 22.13330, СП 28.13330, СП 131.13330. 4.6 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций надежность конструкций устанавливают согласно ГОСТ 27751 полувероятностным методом расчета путем применения расчетных значений нагрузок и воздействий, расчетных характеристик бетона и арматуры (или конструкционной стали), определяемых с помощью соответствующих частных коэффициентов надежности по нормативным значениям этих характеристик, с учетом уровня ответственности зданий и сооружений. Нормативные значения нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов надежности по назначению конструкций, а также деление нагрузок на постоянные и временные (длительные и кратковременные) устанавливают согласно СП 20.13330. Расчетные значения нагрузок и воздействий принимают в зависимости от вида расчетного предельного состояния и расчетной ситуации. Уровень надежности расчетных значений характеристик материалов устанавливают в зависимости от расчетной ситуации и от опасности достижения соответствующего предельного состояния и регулируют значением коэффициентов надежности по бетону и арматуре (или конструкционной стали). Расчет бетонных и железобетонных конструкций можно производить по заданному значению надежности на основе полного вероятностного расчета при наличии достаточных данных об изменчивости основных факторов, входящих в расчетные зависимости. 5 Требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций 5.1 Общие положения
5.1.1 Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить в соответствии с ГОСТ 27751 по предельным состояниям, включающим: - предельные состояния первой группы, приводящие к полной непригодности эксплуатации конструкций; - предельные состояния второй группы, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций или уменьшающие долговечность зданий и сооружений по сравнению с предусматриваемым сроком службы. Расчеты должны обеспечивать надежность зданий или сооружений в течение всего срока их службы, а также при производстве работ в соответствии с требованиями, предъявляемыми к ним. Расчеты по предельным состояниям первой группы включают: - расчет по прочности; - расчет по устойчивости формы (для тонкостенных конструкций); - расчет по устойчивости положения (опрокидывание, скольжение, всплывание). Расчеты по прочности бетонных и железобетонных конструкций следует производить из условия, по которому усилия, напряжения и деформации в конструкциях от различных воздействий с учетом начального напряженного состояния (преднапряжение, температурные и другие воздействия) не должны превышать соответствующих значений, установленных нормативными документами. Расчеты по устойчивости формы конструкции, а также по устойчивости положения (с учетом совместной работы конструкции и основания, их деформационных свойств, сопротивления сдвигу по контакту с основанием и других особенностей) следует производить согласно нормативным документам на отдельные виды конкретных конструкций. В зависимости от вида и назначения конструкции должны быть произведены расчеты по предельным состояниям, связанным с явлениями, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации здания и сооружения (чрезмерные деформации, сдвиги в соединениях и другие явления). Расчеты по предельным состояниям второй группы включают: - расчет по образованию трещин; - расчет по раскрытию трещин; - расчет по деформациям. Расчеты по предельным состояниям второй группы следует производить на действие кратковременных и длительных нагрузок. Расчет бетонных и железобетонных конструкций по образованию трещин следует производить из условия, по которому усилия, напряжения или деформации в конструкциях от нагрузок не должны превышать соответствующих их предельных значений, воспринимаемых конструкциями при образовании трещин. Расчет железобетонных конструкций по раскрытию трещин производят из условия, по которому ширина раскрытия трещин в конструкциях от нагрузок не должна превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, условий их эксплуатации, воздействия окружающей среды и характеристик материалов с учетом особенностей коррозионного поведения арматуры. Расчет бетонных и железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия, по которому прогибы, углы поворота, перемещения и амплитуды колебания конструкций от нагрузок не должны превышать соответствующих предельно допустимых значений. Для конструкций, в которых не допускается образование трещин, должны быть обеспечены требования по отсутствию трещин. В этом случае расчет по раскрытию трещин не производят. Для остальных конструкций, в которых допускается образование трещин, расчет по образованию трещин производят для определения необходимости расчета по раскрытию трещин и учета трещин при расчете по деформациям.
5.1.2 Расчет бетонных и железобетонных конструкций (линейных, плоскостных, пространственных, массивных) по предельным состояниям первой и второй групп производят по напряжениям, усилиям, деформациям и перемещениям, вычисленным от внешних воздействий в конструкциях и образуемых ими системах зданий и сооружений с учетом физической нелинейности (неупругих деформаций бетона и арматуры), возможного образования трещин и в необходимых случаях – анизотропии, накопления повреждений и геометрической нелинейности (влияние деформаций на изменение усилий в конструкциях). Физическую нелинейность и анизотропию следует учитывать в определяющих соотношениях, связывающих между собой напряжения и деформации (или усилия и перемещения), а также в условиях прочности и трещиностойкости материала. В статически неопределимых конструкциях следует учитывать перераспределение усилий в элементах системы вследствие образования трещин и развития неупругих деформаций в бетоне и арматуре вплоть до возникновения предельного состояния в элементе. При отсутствии методов расчета, учитывающих неупругие свойства железобетона, а также для предварительных расчетов с учетом неупругих свойств железобетона усилия и напряжения в статически неопределимых конструкциях и системах допускается определять в предположении упругой работы железобетонных элементов. При этом влияние физической нелинейности учитывают путем корректировки результатов линейного расчета на основе данных экспериментальных исследований, нелинейного моделирования, результатов расчета аналогичных объектов и экспертных оценок. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин на основе метода конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции. При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения здания или сооружения, и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность здания или сооружения сохраняется или может быть восстановлена. Определение предельных усилий и деформаций в бетонных и железобетонных конструкциях следует производить на основе расчетных схем (моделей), наиболее близко соответствующих реальному физическому характеру работы конструкций и материалов в рассматриваемом предельном состоянии. Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации (в частности, при использовании арматуры с физическим пределом текучести), допускается определять методом предельного равновесия. 5.1.3 При расчетах бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям следует рассматривать различные расчетные ситуации в соответствии с ГОСТ 27751, в том числе стадии изготовления, транспортирования, возведения, эксплуатации, аварийные ситуации, а также пожар. 5.1.4 Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить на все виды нагрузок, соответствующих функциональному назначению зданий и сооружений, с учетом влияния окружающей среды (климатических воздействий и воды – для конструкций, окруженных водой), а также – с учетом воздействия пожара, технологических температурных и влажностных воздействий и воздействий агрессивных химических сред. 5.1.5 Расчеты бетонных и железобетонных конструкций производят на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил и крутящих моментов, а также на местное действие нагрузки.
5.1.6 При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от массы элементов следует принимать с коэффициентом динамичности, равным: 1,60 – при транспортировании, 1,40 – при подъеме и монтаже. Допускается принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения коэффициентов динамичности, но не ниже 1,25. 5.1.7 При расчетах бетонных и железобетонных конструкций следует учитывать особенности свойств различных видов бетона и арматуры, влияния на них характера нагрузки и окружающей среды, способов армирования, совместную работу арматуры и бетона (при наличии и отсутствии сцепления арматуры с бетоном), технологию изготовления конструктивных типов железобетонных элементов зданий и сооружений. 5.1.8 Расчет предварительно напряженных конструкций следует производить с учетом начальных (предварительных) напряжений и деформаций в арматуре и бетоне, потерь предварительного напряжения и особенностей передачи предварительного напряжения на бетон. 5.1.9 В монолитных конструкциях должна быть обеспечена прочность конструкции с учетом рабочих швов бетонирования. 5.1.10 При расчете сборных конструкций должна быть обеспечена прочность узловых и стыковых сопряжений сборных элементов, осуществленных путем соединения стальных закладных деталей, выпусков арматуры и замоноличивания бетоном. 5.1.11 При расчете плоских и пространственных конструкций, подвергаемых силовым воздействиям в двух взаимно перпендикулярных направлениях, рассматривают отдельные, выделенные из конструкции плоские или пространственные малые характерные элементы с усилиями, действующими по боковым сторонам элемента. При наличии трещин эти усилия определяют с учетом расположения трещин, жесткости арматуры (осевой и тангенциальной), жесткости бетона (между трещинами и в трещинах) и других особенностей. При отсутствии трещин усилия определяют как для сплошного тела. Допускается при наличии трещин определять усилия в предположении упругой работы железобетонного элемента. Расчет элементов следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных моделей, учитывающих работу растянутой арматуры в трещине и работу бетона между трещинами в условиях плоского напряженного состояния. 5.1.12 Расчет плоских и пространственных конструкций по прочности допускается производить для конструкции в целом на основе метода предельного равновесия, в том числе с учетом деформированного состояния к моменту разрушения. 5.1.13 При расчете массивных конструкций, подвергаемых силовым воздействиям в трех взаимно перпендикулярных направлениях, рассматривают отдельные выделенные из конструкции малые объемные характерные элементы с усилиями, действующими по граням элемента. При этом усилия следует определять на основе предпосылок, аналогичных принятым для плоских элементов (5.1.11). Расчет элементов следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных моделей, учитывающих работу бетона и арматуры в условиях объемного напряженного состояния. 5.1.14 Для конструкций сложной конфигурации (например, пространственных) кроме расчетных методов оценки несущей способности, трещиностойкости и деформативности допускается использовать результаты испытания физических моделей. 5.1.15 Расчет и конструирование конструкций с композитной полимерной арматурой следует выполнять по СП 295.1325800.
5.2 Требования к расчету бетонных и железобетонных элементов по прочности 5.2.1 Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности производят: - по нормальным сечениям (при действии изгибающих моментов и продольных сил) – по нелинейной деформационной модели, а также на основе предельных усилий; - по наклонным сечениям (при действии поперечных сил), по пространственным сечениям (при действии крутящих моментов), на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание) – по предельным усилиям. Расчет по прочности коротких железобетонных элементов (коротких консолей и других элементов) производят на основе каркасно-стержневой модели. 5.2.2 Расчет по прочности бетонных и железобетонных элементов по предельным усилиям производят из условия (5.1), что усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом сечении не должно превышать предельного усилия Fult, которое может быть воспринято элементом в этом сечении . (5.1) Расчет бетонных элементов по прочности 5.2.3 Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним, следует рассчитывать по нормальным сечениям по предельным усилиям без учета (5.2.4) или с учетом (5.2.5) сопротивления бетона растянутой зоны. 5.2.4 Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при значениях эксцентриситета продольной силы, не превышающих 0,9 расстояния от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна. При этом предельное усилие, которое может быть воспринято элементом, определяют по расчетным сопротивлениям бетона сжатию Rb, равномерно распределенным по условной сжатой зоне сечения с центром тяжести, совпадающим с точкой приложения продольной силы. Для массивных бетонных конструкций следует принимать в сжатой зоне треугольную эпюру напряжений, не превышающих расчетного значения сопротивления бетона сжатию Rb. При этом эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести сечения не должен превышать 0,65 расстояния от центра тяжести до наиболее сжатого волокна бетона. 5.2.5 С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно сжатых бетонных элементов с эксцентриситетом продольной силы, большим приведенного в 5.2.4, изгибаемых бетонных элементов (которые допускаются к применению), а также внецентренно сжатых элементов с эксцентриситетом продольной силы, равным приведенному в 5.2.4, но в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин. При этом предельное усилие, которое может быть воспринято сечением элемента, определяют как для упругого тела при максимальных растягивающих напряжениях, равных расчетному значению сопротивления бетона осевому растяжению Rbt.ultF F 5.2.6 При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов следует учитывать влияние продольного изгиба и случайных эксцентриситетов. Расчет железобетонных элементов по прочности нормальных сечений 5.2.7 Расчет железобетонных элементов по предельным усилиям следует проводить, определяя предельные усилия, которые могут быть восприняты бетоном и арматурой в нормальном сечении, исходя из следующих положений: - сопротивление бетона растяжению принимают равным нулю; - сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными расчетному сопротивлению бетона сжатию и равномерно распределенными по условной сжатой зоне бетона; - растягивающие и сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению и сжатию соответственно.
5.2.8 Расчет железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели производят на основе диаграмм состояния бетона и арматуры, исходя из гипотезы плоских сечений. Критерием прочности нормальных сечений является достижение предельных относительных деформаций в бетоне или арматуре. 5.2.9 При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов следует учитывать случайный эксцентриситет и влияние продольного изгиба. Расчет железобетонных элементов по прочности наклонных сечений 5.2.10 Расчет железобетонных элементов по прочности наклонных сечений производят: по наклонному сечению на действие поперечной силы, по наклонному сечению на действие изгибающего момента и по полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы. 5.2.11 При расчете железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие поперечной силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята элементом в наклонном сечении, следует определять как сумму предельных поперечных сил, воспринимаемых бетоном в наклонном сечении и поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение. 5.2.12 При расчете железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента предельный момент, который может быть воспринят элементом в наклонном сечении, следует определять как сумму предельных моментов, воспринимаемых пересекающей наклонное сечение продольной и поперечной арматурой, относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне. 5.2.13 При расчете железобетонного элемента по полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята элементом, следует определять исходя из прочности наклонной бетонной полосы, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу. Расчет железобетонных элементов по прочности пространственных сечений 5.2.14 При расчете железобетонных элементов по прочности пространственных сечений предельный крутящий момент, который может быть воспринят элементом, следует определять как сумму предельных крутящих моментов, воспринимаемых продольной и поперечной арматурой, расположенной у каждой грани элемента. Кроме того, следует производить расчет по прочности железобетонного элемента по бетонной полосе, расположенной между пространственными сечениями и находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей полосу. Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки 5.2.15 При расчете железобетонных элементов на местное сжатие предельную сжимающую силу, которая может быть воспринята элементом, следует определять исходя из сопротивления бетона при объемном напряженном состоянии, создаваемом окружающим бетоном и косвенной арматурой, если она установлена. 5.2.16 Расчет на продавливание производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии сосредоточенных силы и момента в зоне продавливания. Предельное усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при продавливании, следует определять как сумму предельных усилий, воспринимаемых бетоном и поперечной арматурой, расположенной в зоне продавливания. 5.3 Требования к расчету железобетонных элементов по образованию трещин 5.3.1 Расчет железобетонных элементов по образованию нормальных трещин производят по предельным усилиям или по нелинейной деформационной модели. Расчет по образованию наклонных трещин производят по предельным усилиям.
5.3.2 Расчет по образованию трещин железобетонных элементов по предельным усилиям производят из условия (5.2), по которому усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом сечении не должно превышать предельного усилия Fcrc,ult, которое может быть воспринято железобетонным элементом при образовании трещин . (5.2) 5.3.3 Предельное усилие, воспринимаемое железобетонным элементом при образовании нормальных трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента как сплошного тела с учетом упругих деформаций в арматуре и неупругих деформаций в растянутом и сжатом бетоне при максимальных нормальных растягивающих напряжениях в бетоне, равных расчетным значениям сопротивления бетона осевому растяжению Rbt,ser. 5.3.4 Расчет железобетонных элементов по образованию нормальных трещин по нелинейной деформационной модели производят на основе диаграмм состояния арматуры, растянутого и сжатого бетона и гипотезы плоских сечений. Критерием образования трещин является достижение предельных относительных деформаций в растянутом бетоне. 5.3.5 Предельное усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при образовании наклонных трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента как сплошного упругого тела и критерия прочности бетона при плоском напряженном состоянии «сжатие-растяжение». 5.4 Требования к расчету железобетонных элементов по раскрытию трещин 5.4.1 Расчет железобетонных элементов производят по раскрытию различного вида трещин в тех случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. 5.4.2 Расчет по раскрытию трещин производят из условия (5.3), по которому ширина раскрытия трещин от внешней нагрузки acrc не должна превосходить предельно допустимого значения ширины раскрытия трещин acrc,ult . (5.3) 5.4.3 Ширину раскрытия нормальных трещин определяют как произведение средних относительных деформаций арматуры на участке между трещинами и длины этого участка. Средние относительные деформации арматуры между трещинами определяют с учетом работы растянутого бетона между трещинами. Относительные деформации арматуры в трещине определяют из условно упругого расчета железобетонного элемента с трещинами с применением приведенного модуля деформации сжатого бетона, установленного с учетом влияния неупругих деформаций бетона сжатой зоны, или по нелинейной деформационной модели. Расстояние между трещинами определяют из условия, по которому разность усилий в продольной арматуре в сечении с трещиной и между трещинами должна быть воспринята усилиями сцепления арматуры с бетоном на длине этого участка. Ширину раскрытия нормальных трещин следует определять с учетом характера действия нагрузки (повторяемости, длительности и т.п.) и вида профиля арматуры.,crc ultF F,crc crc ulta a 5.4.4 Предельно допустимую ширину раскрытия трещин acrc,ult следует устанавливать исходя из эстетических соображений, наличия требований к проницаемости конструкций, а также в зависимости от длительности действия нагрузки, вида арматурной стали и ее склонности к развитию коррозии в трещине (СП 28.13330). 5.5 Требования к расчету железобетонных элементов по деформациям 5.5.1 Расчет железобетонных элементов по деформациям производят из условия (5.4), по которому прогибы или перемещения конструкций f от действия внешней нагрузки не должны превышать предельно допустимых значений прогибов или перемещений fult f fult. (5.4)
5.5.2 Прогибы или перемещения железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине (кривизна, углы сдвига и т. д.). 5.5.3 В случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по кривизнам элементов или по жесткостным характеристикам. Кривизну железобетонного элемента определяют как частное деления изгибающего момента на жесткость железобетонного сечения при изгибе. Жесткость рассматриваемого сечения железобетонного элемента определяют по общим правилам сопротивления материалов: для сечения без трещин – как для условно упругого сплошного элемента, а для сечения с трещинами – как для условно упругого элемента с трещинами (принимая линейную зависимость между напряжениями и деформациями). Влияние неупругих деформаций бетона учитывают с помощью приведенного модуля деформаций бетона, а влияние работы растянутого бетона между трещинами – с помощью приведенного модуля деформаций арматуры. Расчет деформаций железобетонных конструкций с учетом трещин производят в тех случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. В противном случае производят расчет деформаций как для железобетонного элемента без трещин. Кривизну и продольные деформации железобетонного элемента также определяют по нелинейной деформационной модели исходя из уравнений равновесия внешних и внутренних усилий, действующих в нормальном сечении элемента, гипотезы плоских сечений, диаграмм состояния бетона и арматуры и средних деформаций арматуры между трещинами. 5.5.4 Расчет деформаций железобетонных элементов следует производить с учетом длительности действия нагрузок. При вычислении прогибов жесткость участков элемента следует определять с учетом наличия или отсутствия нормальных к продольной оси элемента трещин в растянутой зоне его поперечного сечения. 5.5.5 Значения предельно допустимых деформаций принимают в соответствии с 8.2.20. При действии постоянных и временных длительных и кратковременных нагрузок прогиб железобетонных элементов во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли. 6 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций 6.1 Бетон 6.1.1 Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с настоящим сводом правил, следует предусматривать конструкционные бетоны: - тяжелый, в т. ч. напрягающий средней плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно; - мелкозернистый средней плотности от 1800 до 2200 кг/м3 включительно; - легкий средней плотности от 800 до 1400 кг/м3 включительно; - ячеистый средней плотности от 500 до 1200 кг/м3 включительно. 6.1.2 При проектировании бетонных и железобетонных сооружений в соответствии с требованиями, предъявленными к конкретным конструкциям, должны быть установлены вид бетона и его нормируемые показатели качества, контролируемые на производстве.
6.1.3 Основными нормируемыми и контролируемыми показателями качества бетона являются: - класс по прочности на сжатие B; - класс по прочности на осевое растяжение Bt; - марка по морозостойкости F; - марка по водонепроницаемости W; - марка по средней плотности D; - марка по самонапряжению Sp. Класс бетона по прочности на сжатие B соответствует значению кубиковой прочности бетона на сжатие, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность). Класс бетона по прочности на осевое растяжение Bt соответствует значению прочности бетона на осевое растяжение, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная прочность бетона). Допускается принимать иное значение обеспеченности прочности бетона на сжатие и осевое растяжение в соответствии с нормативными документами для отдельных специальных видов сооружений. Марка бетона по морозостойкости F – соответствует числу циклов замораживания и оттаивания, при которых характеристики бетона обеспечиваются в нормируемых пределах. Марка бетона по водонепроницаемости W соответствует максимальному значению давления воды, МПа10-1, выдерживаемому бетонным образцом при испытании. Марка бетона по средней плотности D соответствует среднему значению объемной массы бетона, кг/м3. Марка напрягающего бетона по самонапряжению представляет собой значение предварительного напряжения в бетоне, МПа, создаваемого в результате его расширения при коэффициенте продольного армирования = 0,01. При необходимости устанавливают дополнительные нормируемые показатели качества бетона, связанные с теплопроводностью, температуростойкостью, огнестойкостью, деформацией усадки, ползучестью, выносливостью, тепловыделением, коррозионной стойкостью (как самого бетона, так и находящейся в нем арматуры), биологической защитой и с другими требованиями, предъявляемыми к бетону конструкций (СП 50.13330, СП 28.13330). Нормируемые показатели качества бетона следует устанавливать при проектировании бетонных и железобетонных конструкций на основании результатов расчета и условий эксплуатации конструкций. Нормируемые показатели качества бетона должны быть обеспечены соответствующим составом бетона для конструкций и сооружений с учетом технологии его приготовления и производства бетонных работ. Нормируемые показатели качества бетона должны контролироваться, как при производстве бетона, так и непосредственно бетона конструкций. Необходимые нормируемые показатели качества бетона следует устанавливать при проектировании бетонных и железобетонных конструкций в соответствии с расчетом и условиями изготовления и эксплуатации конструкций с учетом различных воздействий окружающей среды и защитных свойств бетона по отношению к принятому виду арматуры. Класс бетона по прочности на сжатие В назначают для всех видов бетонов и конструкций. Класс бетона по прочности на осевое растяжение Bt назначают в случаях, когда эта характеристика – главенствующая в работе конструкции и ее контролируют на производстве. Марку бетона по морозостойкости F назначают для бетона конструкций, подвергающихся воздействию переменного замораживания и оттаивания и устанавливают по первому базовому методу F1 и по второму базовому методу F2 в соответствии с действующими стандартами. Марку бетона по водонепроницаемости W назначают для конструкций, к которым предъявляют требования по ограничению водопроницаемости. Марку бетона по самонапряжению необходимо назначать для самонапряженных конструкций, когда эту характеристику учитывают в расчете и контролируют на производстве.
6.1.4 Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны классов и марок, приведенных в таблицах 6.1–6.6. Т а б л и ц а 6.1 Бетон Классы бетона по прочности на сжатие Тяжелый бетон В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60; В70; В80; В90; В100 Напрягающий бетон В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60; В70 Мелкозернистый бетон групп: А – естественного твердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40 Б – подвергнутый автоклавной обработке В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60 Легкий бетон марок по средней плотности: D800, D900 В2,5; B3,5; В5; В7,5 D1000, D1100 B2,5; B3,5; В5; В7,5; В10; B12,5 D1200, D1300 B2,5; B3,5; B5; В7,5; В10; B12,5; B15; В20 D1400, D1500 B3,5; B5; B7,5; B10; В12,5; B15; B20; B25; В30 D1600, D1700 B7,5; B10; В12,5; В15; В20; В25; B30; B35; В40 D1800, D1900 В15; В20; B25; B30; В35; В40 D2000 В25; В30; В35; В40 Ячеистый бетон марок по средней плотности: Автоклавный Неавтоклавный D500 B1,5; В2; В2,5 – D600 B1,5; В2; В2,5; В3,5 В1,5; В2 D700 В2; В2,5; В3,5; В5 В1,5; В2; В2,5 D800 В2,5; В3,5; В5; В7,5 В2; В2,5; В3,5 D900 В3,5; В5; В7,5; В10 В2,5; В3,5; В5 D1000 В7,5; В10; В12,5 В5; В7,5 D1100 В10; В12,5; В15; В17,5 В7,5; В10 D1200 В12,5; В15; В17,5;В20 В10; В12,5 Поризованный бетон марок по средней плотности: D800, D900, D1000 B2,5; В3,5; В5 D1100, D1200, D1300 B7,5 D1400 B3,5; В5; В7,5 П р и м е ч а н и е – В настоящем своде правил термины «легкий бетон» и «поризованный бетон» применяют соответственно для обозначения легкого бетона плотной структуры и легкого бетона поризованной структуры (со степенью поризации более 6 %). Т а б л и ц а 6.2 Бетон Класс бетона прочности на осевое растяжение Тяжелый, напрягающий, мелкозернистый бетоны Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6; Bt2,0; Bt2,4; Bt2,8; Bt3,2; Bt3,6; Bt4,0; Bt4,4; Bt4,8 Легкий бетон Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6; Bt2,0; Bt2,4; Bt2,8; Bt3,2 Т а б л и ц а 6.3 Бетон Марка бетона по морозостойкости Тяжелый, напрягающий и мелкозернистый бетоны По первому базовому методу: F150, F175, F1100, F1150, F1200, F1300, F1400, F1500, F1600, F1800, F11000 По второму базовому методу: F2100, F2150, F2200, F2300, F2400, F2500 Легкий бетон По первому базовому методу: F150, F175, F1100, F1150, F1200, F1300, F1400, F1500, F1600, F1800, F11000 Ячеистый бетон По первому базовому методу: F150, F175, F1100, F1150, F1200, F1300, F1400, F1500 Поризованный бетон F15; F25; F35; F50; F75; F100 Т а б л и ц а 6.4 Бетон Марка бетона по водопроницаемости Тяжелый, в т. ч. напрягающий, мелкозернистый бетоны W2; W4; W6; W8; W10; W12; W14; W16; W18; W20 Легкий бетон W2; W4; W6; W8; W10; W12 Т а б л и ц а 6.5 Бетон Марка бетона по средней плотности Легкий бетон D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400; D1500; D1600; D1700; D1800; D1900; D2000 Поризованный бетон D800; D900; D1000; D1100; D1200; D1300; D1400 Ячеистый бетон D500; D600; D700; D800; D900; D1000; D1100; D1200 Т а б л и ц а 6.6 Бетон Марка бетона по самонапряжению Напрягающий бетон Sp0,6; Sp0,8; Sp1; Sp 1,2; Sp1,5; Sp2; Sp3; Sp4.
6.1.5 Проектный возраст бетона, т. е. возраст в котором бетон должен приобрести все нормируемые для него показатели качества, назначают при проектировании, исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками, с учетом способа возведения конструкций и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 сут. Значение нормируемых показателей отпускной и передаточной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с действующими нормативными документами. 6.1.6 Для железобетонных конструкций следует применять класс бетона по прочности на сжатие не ниже В15. Для предварительно напряженных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, но не ниже В20. Передаточную прочность бетона Rbp (прочность бетона к моменту его обжатия, контролируемая аналогично классу бетона по прочности на сжатие) следует назначать не менее 15 МПа и не менее 50 % принятого класса бетона по прочности на сжатие. 6.1.7 Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом более 12 м при армировании проволочной арматурой классов В, Вр и К. Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В20, а для инъекции каналов – не ниже В25. 6.1.8 Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от условий работы конструкций в среде знакопеременных температур в соответствии с СП 28.13330. 6.1.9 Марку бетона по водонепроницаемости следует назначать в зависимости от условий эксплуатации и уровня воздействия агрессивных сред на бетон конструкций в соответствии с СП 28.13330. 6.1.10 Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения: сопротивления бетона осевому сжатию Rb,n; сопротивления бетона осевому растяжению Rbt,n. Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому растяжению (при назначении класса бетона на прочность на сжатие) принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.7. При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение Вt нормативные значения сопротивления бетона осевому растяжению Rbt,n принимают равными числовой характеристике класса бетона на осевое растяжение.
6.1.11 Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию Rb и осевому растяжению Rbt определяют по формулам: ; (6.1) . (6.2) Значения коэффициента надежности по бетону при сжатии b принимают равными: для расчета по предельным состояниям первой группы: 1,3 – для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 1,5 – для ячеистого бетона; 1,0 – для расчета по предельным состояниям второй группы. Значения коэффициента надежности по бетону при растяжении bt принимают равными: для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на сжатие: 1,5 – для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 2,3 – для ячеистого бетона; для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на растяжение: 1,3 – для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 1,0 – для расчета по предельным состояниям второй группы. Расчетные значения сопротивления бетона Rb, Rbt, Rb,ser, Rbt,ser (с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: в таблицах 6.8, 6.9 – для предельных состояний первой группы, в таблице 6.7 – второй группы. 6.1.12 В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик бетона умножают на следующие коэффициенты условий работы γbi, учитывающие особенности работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т. д.): а) γb1 – для бетонных и железобетонных конструкций, вводимый к расчетным значениям сопротивлений Rb и Rbt и учитывающий влияние длительности действия статической нагрузки: γb1 = 1,0 – при действии всех нагрузок, включая кратковременные нагрузки; γb1 = 0,9 (для ячеистых и поризованных бетонов γb1 = 0,85) – при действии только постоянных и длительных нагрузок; б) γb2 – для бетонных конструкций, вводимый к расчетным значениям сопротивления Rb и учитывающий характер разрушения таких конструкций, γb2 = 0,9; в) γb3 – для бетонных и железобетонных конструкций, бетонируемых в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м, вводимый к расчетному значению сопротивления бетона Rb , γb3 = 0,85; г) γb4 – для ячеистых бетонов, вводимый к расчетному значению сопротивления бетона Rb: γb4 = 1,00 – при влажности ячеистого бетона 10 % и менее; γb4 = 0,85 – при влажности ячеистого бетона более 25 %; по интерполяции – при влажности ячеистого бетона более 10 % и менее 25 %.,b n b b R R = ,bt n bt bt R R =
Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур, учитывают коэффициентом условий работы бетона γb5 ≤ 1,0. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период минус 40 °С и выше, принимают коэффициент γb5 = 1,0. В остальных случаях значения коэффициента принимают в зависимости от назначения конструкции и условий окружающей среды согласно специальным указаниям. Т а б л и ц а 6.9 Вид сопротивления Бетон Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение Bt 0,8 Bt 1,2 Bt 1,6 Bt 2,0 Bt 2,4 Bt 2,8 Bt 3,2 Растяжение осевое Rbt Тяжелый, мелкозернистый, напрягающий и легкий 0,62 0,93 1,25 1,55 1,85 2,15 2,45
6.1.13 Основными деформационными характеристиками бетона являются значения: предельных относительных деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении (при однородном напряженном состоянии бетона) и ; - начального модуля упругости Еb ; - модуля сдвига G; - коэффициента (характеристики) ползучести ; - коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) ; - коэффициента линейной температурной деформации бетона 6.1.14 Значения предельных относительных деформаций тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов принимают равными: при непродолжительном действии нагрузки: εb0 = 0,002 при осевом сжатии; εbt0 = 0,0001 при осевом растяжении; при продолжительном действии нагрузки – по таблице 6.10 в зависимости от относительной влажности воздуха окружающей среды. Т а б л и ц а 6.10 Относительная влажность воздуха окружающей среды, % Относительные деформации тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетона при продолжительном действии нагрузки при сжатии при растяжении bo103 b2103 b1,red103 bt0103 bt2103 bt1,red103 Выше 75 3,0 4,2 2,4 0,21 0,27 0,19 40–75 3,4 4,8 2,8 0,24 0,31 0,22 Ниже 40 4,0 5,6 3,4 0,28 0,36 0,26 П р и м е ч а н и я 1 Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СП 131.13330 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства. 2 Для высокопрочных бетонов значения относительных деформаций b2 следует принимать с умножением на отношение (270–В)/210. Значения предельных относительных деформаций для легких, ячеистых и поризованных бетонов следует принимать по специальным указаниям.0b0bt,b cr,b P.bt Допускается принимать значения предельных относительных деформаций легких бетонов при продолжительном действии нагрузки по таблице 6.10 с понижающим коэффициентом [(0,4 + 0,6 ρ / 2200) ≥ 0,7] (здесь ρ – плотность бетона.) 6.1.15 Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.11. Значения модуля сдвига бетона принимают равным 0,4Еb . При продолжительном действии нагрузки значение модуля деформаций бетона определяют по формуле , (6.3) где – коэффициент ползучести бетона, принимаемый согласно 6.1.16. 6.1.16 Значения коэффициента ползучести бетона φb,cr принимают в зависимости от условий окружающей среды (относительной влажности воздуха) и класса бетона. Значения коэффициентов ползучести тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов приведены в таблице 6.12. Значения коэффициента ползучести легких, ячеистых и поризованных бетонов следует принимать по специальным указаниям. Допускается принимать значения коэффициента ползучести легких бетонов по таблице 6.12 с понижающим коэффициентом (ρ / 2200)2. 6.1.17 Значение коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать = 0,2.
6.1.18 Значение коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 °С до плюс 50 °С принимают: =110–5 °C–1 – для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего бетонов и легкого бетона при мелком плотном заполнителе; =0,710–5 °C–1 – для легкого бетона при мелком пористом заполнителе; =110–5 °C–1 – для ячеистого и поризованного бетонов., ,1 b b b cr E E = + ,b cr,b Pbtbtbt
Т а б л и ц а 6.12 Относительная влажность воздуха окружающей среды, % Значения коэффициента ползучести бетона b,cr при классе тяжелого бетона на сжатие В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60−В100 Выше 75 2,8 2,4 2,0 1,8 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 40 – 75 3,9 3,4 2,8 2,5 2,3 2,1 1,9 1,8 1,6 1,5 1,4 Ниже 40 5,6 4,8 4,0 3,6 3,2 3,0 2,8 2,6 2,4 2,2 2,0 П р и м е ч а н и е – Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СП 131.13330 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства. 6.1.19 Диаграммы состояния бетона применяют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. В качестве расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, используют следующие виды диаграмм бетона: криволинейные, в том числе с ниспадающей ветвью (приложение Г), кусочнолинейные (двухлинейные и трехлинейные), соответствующие поведению бетона. При этом должны быть обозначены основные параметрические точки диаграмм (максимальные напряжения и соответствующие деформации, граничные значения и т. д.). В качестве рабочих диаграмм состояния тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, принимают упрощенные трехлинейную и двухлинейную диаграммы (рисунки 6.1, а, б) по типу диаграмм Прандтля. 6.1.20 При трехлинейной диаграмме (рисунок 6.1 а) сжимающие напряжения бетона b в зависимости от относительных деформаций укорочения бетона b определяют по формулам: при 0 b b1 b = Eb b , (6.4) при b1 b b0 . (6.5) при b0 b b2 b = Rb . (6.6) Значения напряжений b1 принимают b1 = 0,6Rb, а значения относительных деформаций b1 принимают .1 1 1 1 b b b b b b b bo b b R R R − = − + − 1 1 b b bE = а – трехлинейная диаграмма состояния сжатого бетона; б – двухлинейная диаграмма состояния сжатого бетона Рисунок 6.1 – Диаграммы состояния сжатого бетона Значения относительных деформаций b2 для тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов принимают: при непродолжительном действии нагрузки: для бетонов класса по прочности на сжатие В60 и ниже – b2 = 0,0035; для высокопрочных бетонов класса по прочности на сжатие В70–В100 b2 принимают по линейному закону от 0,0033 при В70 до 0,0028 при В100; при продолжительном действии нагрузки – по таблице 6.10. Значения Rb, Eb и b0 принимают согласно 6.1.11, 6.1.12, 6.1.14, 6.1.15. 6.1.21 При двухлинейной диаграмме (рисунок 6.1, б) сжимающие напряжения бетона b в зависимости от относительных деформаций b определяют по формулам: при 0 b b1, где b1= , b = Eb,red b ; (6.7) при b1 b b2 b = Rb . (6.8) Значения приведенного модуля деформации бетона Eb,red принимают: , b b red R E . (6.9) Значения относительных деформаций b1,red принимают: для тяжелого бетона при непродолжительном действии нагрузки b1,red =0,0015; для легкого бетона при непродолжительном действии нагрузки b1,red =0,0022; для тяжелого бетона при продолжительном действии нагрузки по таблице 6.10. Значения Rb, b2 принимают как в 6.1.20.
6.1.22 Растягивающие напряжения бетона bt в зависимости от относительных деформаций bt определяют по приведенным в 6.1.20 и 6.1.21 диаграммам. При этом расчетные значения сопротивления бетона сжатию Rb заменяют на расчетные значения сопротивления бетона растяжению Rbt согласно 6.1.11, 6.1.12, значения начального модуля упругости Ebt определяют согласно 6.1.15, значения относительной деформации bt0 принимают согласно 6.1.12, значения относительной деформации bt2 принимают для тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов: при непродолжительном действии нагрузки – bt2 = 0,00015, при продолжительном действии нагрузки – по таблице 6.10. Для двухлинейной диаграммы принимают bt1,red = 0,00008 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном – по таблице 6.10; значения Ebt,red определяют по формуле (6.9), подставляя в нее Rbt и bt1,red. 6.1.23 При расчете прочности железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона используют диаграммы состояния сжатого бетона, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21 с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. 6.1.24 При расчете образования трещин в железобетонных конструкциях по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатого и растянутого бетона используют трехлинейную диаграмму состояния бетона, приведенную в 6.1.20 и 6.1.22, с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. Двухлинейную диаграмму (6.1.21), как наиболее простую, используют для определения напряженнодеформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона. 6.1.25 При расчете деформаций железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели при отсутствии трещин для оценки напряженнодеформированного состояния в сжатом и растянутом бетоне используют трехлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки. При наличии трещин для оценки напряженно-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной выше диаграммы используют, как наиболее простую, двухлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки. 6.1.26 При расчете раскрытия нормальных трещин по нелинейной деформационной модели для оценки напряженно-деформированного состояния в сжатом бетоне используют диаграммы состояния, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21, с учетом непродолжительного действия нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. 6.1.27 Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур на деформационные характеристики бетона учитывают коэффициентом условий работы γbt ≤ 1,0. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период минус 40 °С и выше, принимают значение коэффициента γbt = 1,0. В, 1, b b red b red R E = остальных случаях значения коэффициента γbt принимают в зависимости от назначения конструкций и условий окружающей среды.
6.1.28 Значения прочностных характеристик бетона при плоском (двухосном) или объемном (трехосном) напряженном состоянии следует определять с учетом вида и класса бетона из критерия, выражающего связь между предельными значениями напряжений, действующих в двух или трех взаимно перпендикулярных направлениях. Деформации бетона следует определять с учетом плоского или объемного напряженных состояний. 6.2 Арматура 6.2.1 При проектировании железобетонных зданий и сооружений в соответствии с требованиями, предъявляемыми к бетонным и железобетонным конструкциям, должны быть установлены вид арматуры, ее нормируемые и контролируемые показатели качества. 6.2.2 Для армирования железобетонных конструкций следует применять соответствующую требованиям действующих стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий арматуру следующих видов: - горячекатаную гладкую и периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (кольцевой и серповидный профиль соответственно) диаметром 6–50 мм; - термомеханически упрочненную периодического профиля диаметром 6–50 мм; - холоднодеформированную периодического профиля диаметром 3–16 мм; - арматурные канаты диаметром 6–18 мм. 6.2.3 Основным показателем качества арматуры, устанавливаемым при проектировании, является класс арматуры по прочности на растяжение, обозначаемый: А – для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры; В, Вр – для холоднодеформированной арматуры; К – для арматурных канатов. Классы арматуры по прочности на растяжение соответствуют гарантированному значению предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,1 % или 0,2 %), с обеспеченностью не менее 0,95, определяемому по соответствующим стандартам. Кроме того, в необходимых случаях к арматуре предъявляют требования по дополнительным показателям качества: свариваемость, пластичность, хладостойкость, коррозионную стойкость, характеристики сцепления с бетоном и др. 6.2.4 Для железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры в качестве устанавливаемой по расчету арматуры применяют арматуру периодического профиля классов А400, А500 и А600, а также арматуру классов В500 и Вр500 в сварных сетках и каркасах. При обосновании экономической целесообразности допускается применять арматуру более высоких классов. Для поперечного и косвенного армирований применяют гладкую арматуру класса А240 из стали марок Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей не ниже 2), а также арматуру периодического профиля классов А400, А500, В500 и Вр500. Для предварительно напряженных железобетонных конструкций следует предусматривать: в качестве напрягаемой арматуры: - горячекатаную и термомеханически упрочненную периодического профиля классов А600, А800 и А1000; - холоднодеформированную периодического профиля классов от Вр1200 до Вр1600; - канатную семипроволочную классов К1400, К1500, К1600, К1700; К1800; К1900 в качестве ненапрягаемой арматуры: - горячекатаную гладкую класса А240; - горячекатаную, термомеханически упрочненную и холоднодеформированную периодического профиля классов А400, А500, А600, В500 и Вр500.
6.2.5 При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей следует учитывать температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения. В конструкциях, эксплуатируемых при статической (и квазистатической) нагрузке в отапливаемых зданиях, а также на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре минус 40 °С и выше может быть применена арматура всех вышеуказанных классов, за исключением арматуры класса А400 из стали марки 35ГС, класса А240 из стали марки Ст3кп, применяемых при расчетной температуре минус 30 °С и выше. При расчетной температуре ниже минус 55 °С используют арматуру класса Ас500С и А600 из стали марки 20Г2СФБА. При других условиях эксплуатации класс арматуры и марку стали принимают по специальным указаниям. При проектировании зоны передачи предварительного напряжения, анкеровки арматуры в бетоне и соединений арматуры внахлестку (без сварки) следует учитывать характер поверхности арматуры, устанавливаемый соответствующими стандартами на арматуру. При проектировании сварных соединений арматуры следует учитывать способ изготовления арматуры, устанавливаемый соответствующими стандартами на арматуру. 6.2.6 Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций следует применять горячекатаную арматуру класса А240 из стали марок Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей не ниже 2 по соответствующим стандартам). В случае если монтаж конструкций возможен при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки Ст3пс. 6.2.7 Основной прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение сопротивления растяжению Rs,n, принимаемое в зависимости от класса арматуры по таблице 6.13. Т а б л и ц а 6.13 Класс арматуры Номинальный диаметр арматуры, мм Нормативные значения сопротивления растяжению Rs,n и расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа А240 6–40 240 А400 6–40 400 А500 6–40 500 А600 6–40 600 А800 10–40 800 А1000 10–40 1000 В500 3–16 500 Вр500 3–5 500 Вр1200 8 1200 Вр1300 7 1300 Вр1400 4; 5; 6 1400 Вр1500 3 1500 Вр1600 3–5 1600 К1400 15 1400 К1500 6–18 1500 К1600 6-16 1600 К1700 6–9 1700 К1800 6,9 1800 К1900 6,9 1900
6.2.8 Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению Rs определяют по формуле , (6.10) где γs – коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным 1,15 для предельных состояний первой группы и 1,0 – для предельных состояний второй группы. Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению Rs приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в таблице 6.14, второй группы – в таблице 6.13. При этом значения Rs,n для предельных состояний первой группы приняты равными наименьшим контролируемым значениям по соответствующим стандартам. Значения расчетного сопротивления арматуры сжатию Rsc принимают равными расчетным значениям сопротивления арматуры растяжению Rs, но не более значений, соответствующих деформациям укорочения бетона, окружающего сжатую арматуру: не более 400 МПа – при кратковременном действии нагрузки, не более 500 МПа – при длительном действии нагрузки . Для арматуры классов В500 и А600 граничные значения сопротивления сжатию принимаются с понижающим коэффициентом условий работы. Расчетные значения Rsc приведены в таблице 6.14. Т а б л и ц а 6.14 Класс арматуры Значения расчетного сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа растяжению Rs сжатию Rsс А240 210 210 А400 350 350 А500 435 435(400) А600 520 470(400) А800 695 500(400) А1000 870 500(400) В500 435 415(380) Вр500 415 390(360) Вр1200 1050 500(400) Вр1300 1130 500(400) Вр1400 1215 500(400) Вр1500 1300 500(400) Вр1600 1390 500(400) К1400 1215 500(400) К1500 1300 500(400) К1600 1390 500(400) К1700 1475 500(400) К1800 1565 500 (400) К1900 1650 500 (400) П р и м е ч а н и е – Значения Rsc в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки.,s n s s R R = 6.2.9 Расчетные значения Rsw для арматуры классов А240…А500, В500 приведены в таблице 6.15. Для поперечной арматуры всех классов расчетные значения сопротивления Rsw следует принимать не более 300 МПа. Т а б л и ц а 6.15 Класс арматуры Расчетные значения сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) растяжению для предельных состояний первой группы, МПа А240 170 А400 280 А500 300 В500 300 6.2.10 Основными деформационными характеристиками арматуры являются значения: - относительных деформаций удлинения арматуры εs0 при достижении напряжениями расчетного сопротивления Rs; - модуля упругости арматуры Es. 6.2.11 Значения относительных деформаций арматуры εs0 принимают равными: для арматуры с физическим пределом текучести ; (6. 11) для арматуры с условным пределом текучести . (6. 12) 6.2.12 Значения модуля упругости арматуры Еs принимают одинаковыми при растяжении и сжатии и равными: Еs = 1,95105 МПа – для арматурных канатов (К); Еs = 2,0105 МПа – для остальной арматуры (А и В).
6.2.13 Диаграммы состояния (деформирования) арматуры применяют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями и относительными деформациями арматуры, принимают упрощенные диаграммы по типу диаграмм Прандтля для арматуры с физическим пределом текучести классов А240–А500, В500 двухлинейную диаграмму (рисунок 6.2, а), а для арматуры с условным пределом текучести классов А600–А1000, Вр1200–Вр1500, К1400, К1500 и К1600 – трехлинейную (рисунок 6.2, б), без учета упрочнения за площадкой текучести. Диаграммы состояния арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми, с учетом нормируемых расчетных сопротивлений арматуры растяжению и сжатию. Допускается в качестве расчетных диаграмм состояния арматуры использовать криволинейные расчетные диаграммы, аппроксимирующие фактические диаграммы деформирования арматуры. 6.2.14 Напряжения в арматуре согласно двухлинейной диаграмме состояния арматуры определяют в зависимости от относительных деформаций по формулам:0 s s s R E =0 0, 002s s s R E = +ssss при ; (6.13) при . (6.14) Значения , и принимают согласно 6.2.11, 6.2.12 и 6.2.8. Значения относительной деформации принимают равными 0,025. Допускается по результатам экспериментальных испытаний и расчетных обоснований принимать величину относительной деформации менее или более значения 0,025 в зависимости от марки стали, типа армирования, критерия надежности конструкции и других факторов. а – двухлинейная диаграмма; б – трехлинейная диаграмма Рисунок 6.2 – Диаграммы состояния растянутой арматуры 6.2.15 Напряжения в арматуре согласно трехлинейной диаграмме состояния арматуры определяют в зависимости от относительных деформаций по формулам: при 0 < < ; (6.15) при 00 s s s s sE = 0 2s s s s sR = 0s sE sR 2s 2s s s s 1s s s sE = 1 2s s s . (6.16) Значения , и принимают согласно 6.2.11, 6.2.12 и 6.2.8. Значения напряжений принимают равными 0,9Rs, а напряжений σs2 – равно 1,1Rs. Значения относительных деформаций εs1 принимают равными , а деформаций εs2 – равными 0,015. 7 Бетонные конструкции Конструкции рассматривают как бетонные, если их прочность обеспечена одним только бетоном. Бетонные элементы применяют: - преимущественно на сжатие при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента; - в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования. Конструкции с арматурой, площадь сечения которой меньше минимально допустимой по конструктивным требованиям 10.3, рассматривают как бетонные. 7.1 Расчет бетонных элементов по прочности 7.1.1 Бетонные элементы рассчитывают по прочности на действие продольных сжимающих сил, изгибающих моментов и поперечных сил, а также на местное сжатие.
7.1.2 Расчет по прочности бетонных элементов при действии продольной сжимающей силы (внецентренное сжатие) и изгибающего момента следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет бетонных элементов производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20–8.1.30, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю. Допускается расчет бетонных элементов прямоугольного и таврового сечений при действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения производить по предельным усилиям согласно 7.1.7–7.1.12. 7.1.3 Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним, рассчитывают по предельным усилиям без учета или с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.1) производят расчет внецентренно сжатых элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию при расчете по предельным усилиям условно представляют напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны (условной сжатой зоны) с центром тяжести, совпадающим с точкой приложения продольной силы (7.1.9).1 1 1 0 1 1 1,1s s s s s s s s s s s R R R R − = − + − 0ssEsR1s0,9 s s R E Рисунок 7.1 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны С учетом сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.2) производят расчет элементов, работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, изгибаемых элементов, а также элементов, в которых не допускают трещины по условиям эксплуатации конструкций. При этом при расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны, определяемых в предположении упругой работы бетона (7.1.9, 7.1.10, 7.1.12). Рисунок 7.2 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны 7.1.4 Расчет по прочности бетонных элементов при действии поперечных сил производят из условия, по которому сумма соотношений главного растягивающего напряжения к расчетному сопротивлению бетона осевому растяжению и главного сжимающего напряжения к расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию должна быть не более 1,0. mt btR mc bR 7.1.5 Расчет по прочности бетонных элементов на действие местной нагрузки (местное сжатие) производят согласно 8.1.43–8.1.45. 7.1.6 В бетонных элементах в случаях, приведенных в 10.3.7, необходимо предусматривать конструктивную арматуру. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов по предельным усилиям
7.1.7 При расчете по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемый не менее: 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты сечения; 10 мм. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е0 принимают равным значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее еа. Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет е0 принимают равным сумме эксцентриситетов – из статического расчета конструкций и случайного. 7.1.8 При гибкости элементов необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов путем умножения значений е0 на коэффициент η, определяемый согласно 7.1.11. 7.1.9 Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия , (7.1) где N – действующая продольная сила; Аb – площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения продольной силы N (с учетом прогиба). Для элементов прямоугольного сечения . (7.2) Допускается при эксцентриситете продольной силы е0 ≤ h/30 и l0 20h расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения производить из условия N Rb A, (7.3) где А – площадь поперечного сечения элемента; φ – коэффициент, принимаемый при длительном действии нагрузки по таблице 7.1 в зависимости от гибкости элемента, при кратковременном действии нагрузки значения φ определяют по линейному закону, принимая φ = 0,9 при =10 и φ = 0,85 при =20; l0 – расчетная длина элемента, определяемая как для железобетонных элементов.0 14 l i b bN R A 02(1 )b eA b h h = −0l h0l h0l h Т а б л и ц а 7.1 l0/h 6 10 15 20 0,92 0,9 0,8 0,6 Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (7.1) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия . (7.4) Для элементов прямоугольного сечения условие (7.4) имеет вид . (7.5) В формулах (7.4) и (7.5): А – площадь поперечного сечения бетонного элемента; I – момент инерции сечения бетонного элемента относительно его центра тяжести; уt – расстояние от центра тяжести сечения элемента до наиболее растянутого волокна; – коэффициент, определяемый согласно 7.1.11. 7.1.10 Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента производят из условий (7.4) и (7.5). 7.1.11 Значение коэффициента , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы е0, определяют по формуле , (7.6) где Ncr – условная критическая сила, определяемая по формуле , (7.7) где D – жесткость элемента в предельной по прочности стадии, определяемая как для железобетонных элементов, но без учета арматуры, согласно 8.1.15. Расчет изгибаемых бетонных элементов по предельным усилиям
7.1.12 Расчет изгибаемых бетонных элементов следует производить из условия М Мult, (7.8) где М – изгибающий момент от внешней нагрузки; Мult – предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента. Значение Мult определяют по формуле , (7.9) где W – момент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна. Для элементов прямоугольного сечения0 1 bt t R A N A e y −06 1 btR b h N e h −1 cr N N = −2 cr D N l =ult btM R W= . (7.10) 8 Железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры 8.1 Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы Расчет железобетонных элементов по прочности Железобетонные элементы рассчитывают по прочности на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил, крутящих моментов и на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание). Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов и продольных сил Общие положения 8.1.1 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20–8.1.30, а также на основе предельных усилий: - железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных к плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений согласно 8.1.4–8.1.16; - внецентренно сжатых элементов круглого и кольцевого поперечных сечений – по приложению Д. 8.1.2 При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность путем расчета конструкций по деформированной схеме. Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости > 14 влияние прогиба элемента на его прочность путем умножения начального эксцентриситета е0 на коэффициент , определяемый согласно 8.1.15. 8.1.3 Для железобетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин (8.2.8–8.2.14.), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %, или определена из расчета по прочности на действие предельного усилия по образованию трещин. Расчет по прочности нормальных сечений по предельным усилиям 8.1.4 Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок: - сопротивление бетона растяжению принимают равным нулю; - сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными Rb и равномерно распределенными по сжатой зоне бетона; - деформации (напряжения) в арматуре определяют в зависимости от высоты сжатой зоны бетона; - растягивающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления растяжению Rs; - сжимающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления сжатию Rsc.2 b h W =0l i 8.1.5 Расчет по прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона определяемым из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны ξR, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs.
8.1.6 Значение ξR определяют по формуле , (8.1) где s,el – относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rs, определяемая по формуле ; (8.2) b2 – относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая в соответствии с 6.1.20 при непродолжительном действии нагрузки. Для тяжелого бетона классов В70 – В100 и для мелкозернистого бетона в числителе формулы (8.1) вместо 0,8 следует принимать 0,7. 8.1.7 При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов в начальном эксцентриситете приложения продольной силы е0 следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемый не менее: 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты сечения; 10 мм. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е0 принимают равным значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее еа. Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет е0 принимают равным сумме эксцентриситетов из статического расчета конструкций и случайного. Расчет изгибаемых элементов 8.1.8 Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов производят из условия М Мult, (8.3) где М – изгибающий момент от внешней нагрузки; Мult – предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента. 8.1.9 Значение Мult для изгибаемых элементов прямоугольного сечения (рисунок 8.1) при определяют по формуле , (8.4) при этом высоту сжатой зоны х определяют по формуле . (8.5)0 , x h =,0 0,8 R R s el b x h = = + , s s el s R E =0 R x h = 0 0( 0,5 ) ( )ult b sc sМ R b x h x R A h a = − + −s s sc s b R A R A x R b − = Рисунок 8.1 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при его расчете по прочности 8.1.10 Значение Мult для изгибаемых элементов, с полкой в сжатой зоне (тавровые и двутавровые сечения), при определяют в зависимости от положения границы сжатой зоны: а) если граница проходит в полке (рисунок 8.2, а), т. е. соблюдается условие , (8.6) значение Мult определяют по 8.1.9 как для прямоугольного сечения шириной ; б) если граница проходит в ребре (рисунок 8.2, б), т. е. условие (8.6) не соблюдается, значение Мult определяют по формуле , (8.7) при этом высоту сжатой зоны бетона х определяют по формуле . (8.8) Рисунок 8.2 – Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента R x h = s s b f f sc sR A R b h R A + fb ( ) ( ) ( ) ( ) 0 0 00,5 0,5ult b b f f f sc sM R b x h x R b b h h h R A h a = − + − − + − ( )s s sc s b f f b R A R A R b b h x R b − − − =
8.1.11 Значение , вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) при наличии поперечных ребер или при – 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами; б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами) и – 6 ; в) при консольных свесах полки: при . . . . . . . 6 ; при . . . . ; при – свесы не учитывают. 8.1.12 при расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие В случае, когда по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы площадь растянутой арматуры принята большей, чем это требуется для соблюдения условия допускается предельный изгибающий момент Мult определять по формулам (8.4) или (8.7), подставляя в них значения высоты сжатой зоны . 8.1.13 При симметричном армировании, когда значение Мult определяют по формуле (8.9) Если вычисленная без учета сжатой арматуры ( ) высота сжатой зоны x<2a´, в формулу (8.9) подставляют вместо а´ значение Расчет внецентренно сжатых элементов 8.1.14 Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов производят из условия (8.10) где N – продольная сила от внешней нагрузки; е – расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой (при полностью сжатом сечении элемента) арматуры, равное ; (8.11) Здесь – коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность и определяемый согласно 8.1.15; е0 – по 8.1.7. Высоту сжатой зоны х определяют: а) при (рисунок 8.3) по формулеfb0,1fh h 0,1 6f fh h h −fh0,1fh h fh0, 05 0,1fh h h 3 fh0, 05fh h 0.Rx h 0 ,Rx h 0Rx h= ,s sc sR A R A = 0( ).ult s sМ R A h a= −0sА =. x0 0( 0,5 ) ( ),b sc sN e R b x h x R A h a − + −0 0 2 h a e e − = +0 R x h = ; (8.12) б) при по формуле . (8.13) Рисунок 8.3 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
8.1.15 Значение коэффициента при расчете конструкций по недеформированной схеме определяют по формуле , (8.14) где N – продольная сила от внешней нагрузки; Ncr – условная критическая сила, определяемая по формуле , (8.15) здесь D – жесткость железобетонного элемента в предельной по прочности стадии; l0 – расчетная длина элемента, определяемая согласно 8.1.17. Допускается значение D определять по формуле , где Eb, Es – модули упругости бетона и арматуры соответственно; s s sc s b N R A R A x R b + − = R x h = (1 ) R s s sc s R s s b R N R A R A x R A R b h + + − − = + − 1 cr N N = − cr D N l = b b s s sD k E I k E I= + I, Is – моменты инерции площадей сечения бетона и всей продольной арматуры соответственно относительно оси, проходящей через центр тяжести поперечного сечения элемента; ; ks = 0,7; l – коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки , но не более 2; здесь M1, Ml1 – моменты относительно центра наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок; е – относительное значение эксцентриситета продольной силы , принимаемое не менее 0,15 и не более 1,5. Допускается уменьшать значение коэффициента с учетом распределения изгибающих моментов по длине элемента, характера его деформирования и влияния прогибов на значение изгибающего момента в расчетном сечении путем расчета конструкции как упругой системы. 8.1.16 Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов с арматурой, расположенной у противоположных в плоскости изгиба сторон сечения, при эксцентриситете продольной силы и гибкости допускается производить из условия , (8.16) где Nult – предельное значение продольной силы, которую может воспринять элемент, определяемое по формуле , (8.17) здесь А – площадь бетонного сечения; Аs,tot – площадь всей продольной арматуры в сечении элемента; – коэффициент, принимаемый при длительном действии нагрузки по таблице 8.1 в зависимости от гибкости элемента; при кратковременном действии нагрузки значения определяют по линейному закону, принимая =0,9 при и =0,85 при . Т а б л и ц а 8.1 Класс бетона при l0/h, равном 6 10 15 20 В20 – В55 0,92 0,9 0,83 0,7 В60 0,91 0,89 0,80 0,65 В80 0,90 0,88 0,79 0,64
8.1.17 Расчетную длину l0 внецентренно сжатого элемента определяют как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.0,15 (0,3 ) b l e k = + 1 1 l l M M = +0e h0 30 h e 0 20 l h ultN N( ) , .ult b sc s totN R A R A= + 0 10 l h =0 20 l h = Допускается расчетную длину l0 элементов постоянного поперечного сечения по длине l при действии продольной силы принимать равной: а) для элементов с шарнирным опиранием на двух концах – 1,0l; б) для элементов с жесткой заделкой (исключающей поворот опорного сечения) на одном конце и незакрепленным другим концом (консоль) – 2,0l; в) для элементов с шарнирным несмещаемым опиранием на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой – 0,7l; с податливой (допускающей ограниченный поворот) заделкой – 0,9l; г) для элементов с податливым шарнирным опиранием (допускающем ограниченное смещение опоры) на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой – 1,5l; с податливой (с ограниченным поворотом) заделкой – 2,0l; д) для элементов с несмещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) – 0,5l; податливыми (с ограниченным поворотом) – 0,8l; е) для элементов с ограниченно смещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) – 0,8l; податливыми (с ограниченным поворотом) – 1,2l. Расчет центрально-растянутых элементов 8.1.18 Расчет по прочности сечений центрально-растянутых элементов следует производить из условия (8.18) где N – продольная растягивающая сила от внешних нагрузок; Nult – предельное значение продольной силы, которое может быть воспринято элементом, определяемой по формуле , (8.19) где Аs,tot – площадь сечения всей продольной арматуры. Расчет внецентренно растянутых элементов 8.1.19 Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N: а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S´ (рисунок 8.4, а) – из условий ; (8.20) (8.21) где N e и N e' – усилия от внешних нагрузок; и – предельные усилия, которые может воспринять сечение. Усилия и определяют по формулам ; (8.22) ; (8.23),ultN N,ult s s totN R A= ultN e M ,ultN e M ultMultM ultMultM 0( )ult s sM R A h a = −0( )ult s sM R A h a = − б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S´ (рисунок 8.4, б) – из условия (8.20), определяя предельный момент Mult по формуле , (8.24) при этом высоту сжатой зоны х определяют по формуле . (8.25) Если полученное из расчета по формуле (8.25) значение , в формулу (8.24) подставляют , где R определяют согласно 8.1.6. а – между равнодействующими усилий в арматуре S и S´; б – за пределами расстояний между равнодействующими усилий в арматуре S и S´ Рисунок 8.4 – Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности при приложении продольной силы N 0 0( 0,5 ) ( )ult b sc sM R b x h x R A h a = − + − s s sc s b R A R A N x R b − − = 0Rx h Rx h= Аb Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели
8.1.20 При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующих положений: - распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); - связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; - сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при напряжения . В отдельных случаях (например, изгибаемые и внецентренно сжатые бетонные конструкции, в которых не допускают трещины) расчет по прочности производят с учетом работы растянутого бетона. 8.1.21 Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе – по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента – только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). 8.1.22 При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: - значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры со знаком «минус»; - значения растягивающей продольной силы, а также растягивающих напряжений и деформаций удлинения бетона и арматуры со знаком «плюс». Знаки координат центров тяжести арматурных стержней и выделенных участков бетона, а также точки приложения продольной силы принимают в соответствии с назначенной системой координат ХОY. В общем случае начало координат этой системы (точка 0 на рисунке 8.5) располагают в произвольном месте в пределах поперечного сечения элемента.0bi 0bi = Рисунок 8.5 – Расчетная схема нормального сечения железобетонного элемента
8.1.23 При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае (рисунок 8.5) используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: ; (8.26) ; (8.27) ; (8.28) уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента ; (8.29) ; (8.30) зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры ; (8.31) ; (8.32) в уравнениях (8.26) – (8.32): x bi bi bxi sj sj sxj i j M A Z A Z= + y bi bi byi sj sj syj i j M A Z A Z= + bi bi sj sj i j N A A= + 1 1 bi bxi byi x y Z Z r r = + + 0 1 1 sj sxj syj x y Z Z r r = + + bi b bi biE = sj sj sj sjE = Mx, My – изгибающие моменты от внешней нагрузки относительно выбранных и располагаемых в пределах поперечного сечения элемента координатных осей (соответственно действующих в плоскостях ХОZ и YОZ или параллельно им), определяемые по формулам: ; (8.33) , (8.34) здесь Mxd, Myd – изгибающие моменты в соответствующих плоскостях от внешней нагрузки, определяемые из статического расчета конструкции. N – продольная сила от внешней нагрузки; ex, ey – расстояния от точки приложения продольной силы N до соответствующих выбранных осей; Abi, Zbxi, Zbyi, bi – площадь, координаты центра тяжести i-го участка бетона и напряжение на уровне его центра тяжести; Asj, Zsxj, Zsyj, sj – площадь, координаты центра тяжести j-го стержня арматуры и напряжение в нем; 0 – относительная деформация волокна, расположенного на пересечении выбранных осей (в точке 0); , – кривизна продольной оси в рассматриваемом поперечном сечении элемента в плоскостях действия изгибающих моментов Мх и Му; Еb – начальный модуль упругости бетона; Еsj – модуль упругости j-го стержня арматуры; bi – коэффициент упругости бетона i-го участка; sj – коэффициент упругости j-го стержня арматуры. Коэффициенты bi и sj принимают по соответствующим диаграммам состояния бетона и арматуры (6.1.19, 6.2.13). Значения коэффициентов bi и sj определяют по формулам (8.35) и (8.36) как соотношение значений напряжений и деформаций для рассматриваемых точек соответствующих диаграмм состояния бетона и арматуры, принятых в расчете, деленное на модуль упругости бетона Eb и арматуры Es (при двухлинейной диаграмме состояния бетона – на приведенный модуль деформации сжатого бетона Eb,red). При этом используют зависимости «напряжение – деформация» (6.5)–(6.9), (6.14) и (6.15) на рассматриваемых участках диаграмм. ; (8.35) . (8.36) При статическом расчете конструкции по недеформированной схеме значения Мх и Му определяют с учетом влияния прогибов согласно 8.1.2. 8.1.24 Расчет нормальных сечений железобетонных элементов по прочности производят из условий: ; (8.37)x xd xM M N e= + y yd yM M N e= + 1 x r1 y rbi bi b biE = sj sj sj sjE = ,max ,b b ult , (8.38) где b,max – относительная деформация наиболее сжатого волокна бетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки; s,max – относительная деформация наиболее растянутого стержня арматуры в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки; b,ult – предельное значение относительной деформации бетона при сжатии, принимаемое согласно 8.1.30; s,ult – предельное значение относительной деформации удлинения арматуры, принимаемое согласно 8.1.30.
8.1.25 Для железобетонных элементов, на которые действуют изгибающие моменты двух направлений и продольная сила (рисунок 8.5), деформации бетона b,max и арматуры s,max в нормальном сечении произвольной формы определяют из решения системы уравнений (8.39) – (8.41) с использованием уравнений (8.29) и (8.30) ; (8.39) ; (8.40) ; (8.41) Жесткостные характеристики Dij (i,j = 1,2,3) в системе уравнений (8.39) – (8.41) определяют по формулам ; (8.42) ; (8.43) ; (8.44) ; (8.45) += i j sjsjsyjsjbibbyibi EZAEZAD ; (8.46) . (8.47) Обозначения в формулах – см. 8.1.23. 8.1.26 Для железобетонных элементов, на которые действуют только изгибающие моменты двух направлений Мх и Му (косой изгиб), в уравнении (8.41) принимают N=0. 8.1.27 Для внецентренно сжатых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположении оси Х в этой плоскости в уравнениях (8.39)– (8.41) принимают Му=0 и D12=D22=D23=0. В этом случае уравнения равновесия имеют вид: ; (8.48),max ,s s ult 11 12 13 0 1 1 x x y M D D D r r = + + 12 22 23 0 1 1 y x y M D D D r r = + + 13 23 33 0 1 1 x y N D D D r r = + + 2 2 11 bi bxi b bi sj sxj sj sj i j D A Z E A Z E= + 2 2 22 bi byi b bi sj syj sj sj i j D A Z E A Z E= + 12 bi bxi byi b bi sj sxj syj sj sj i j D A Z Z E A Z Z E= + 13 bi bxi b bi sj sxj sj sj i j D A Z E A Z E= + 33 bi b bi sj sj sj i j D A E A E= + 11 13 0 x x M D D r = + (8.49) 8.1.28 Для изгибаемых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположения оси Х в этой плоскости в уравнениях (8.39)–(8.41) принимают N=0, My=0, D12=D22=D23=0. В этом случае уравнения равновесия имеют вид: ; (8.50) (8.51) 8.1.29 Расчет по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия (8.37) согласно 8.1.24–8.1.28, принимая в формулах (8.42)–(8.47) для определения Dij площадь арматуры Asj = 0. Для изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных элементов, в которых не допускаются трещины, расчет производят с учетом работы растянутого бетона в поперечном сечении элемента из условия bt,max bt,ult, (8.52) где bt,max – относительная деформация наиболее растянутого волокна бетона в нормальном сечении элемента от действия внешней нагрузки, определяемая согласно 8.1.25– 8.1.28; bt,ult – предельное значение относительной деформации бетона при растяжении, принимаемое согласно 8.1.30
8.1.30 Предельные значения относительных деформаций бетона εb,ult (εbt,ult) принимают при двузначной эпюре деформаций (сжатие и растяжение) в поперечном сечении бетона элемента (изгиб, внецентренное сжатие или растяжение с большими эксцентриситетами) равными εb2 (εbt2). При внецентренном сжатии или растяжении элементов и распределении в поперечном сечении бетона элемента деформаций только одного знака предельные значения относительных деформаций бетона εb,ult (εbt,ult) определяют в зависимости от соотношения деформаций бетона на противоположных гранях сечения элемента ε1 и ε2 по формулам: ; (8.53) , (8.54) где εb0, εbt0, εb2 и εbt2 – деформационные параметры расчетных диаграмм состояния бетона (6.1.14, 6.1.20, 6.1.22). Предельные значения относительной деформации арматуры εs,ult принимают равными: 0,025 – для арматуры с физическим пределом текучести; 0,015 – для арматуры с условным пределом текучести. Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил Общие положения13 33 0 1 . x N D D r = + 11 13 0 x x M D D r = + 13 33 0 0 . x D D r = + ( ) 2 1 1 , 2 2 0 ( )b ult b b b = − − 1 , 2 2 0 ( )bt ult bt bt bt = − − 8.1.31 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил производят на основе модели наклонных сечений. При расчете по модели наклонных сечений должны быть обеспечены прочность элемента по полосе между наклонными сечениями и наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочность по наклонному сечению на действие момента. Прочность по наклонной полосе характеризуется максимальным значением поперечной силы, которое может быть воспринято наклонной полосой, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу. При этом прочность бетона определяют по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом влияния сложного напряженного состояния в наклонной полосе. Расчет по наклонному сечению на действие поперечных сил производят на основе уравнения равновесия внешних и внутренних поперечных сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента. Внутренние поперечные силы включают поперечную силу, воспринимаемую бетоном в наклонном сечении, и поперечную силу, воспринимаемую пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом поперечные силы, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям бетона и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции С наклонного сечения. Расчет по наклонному сечению на действие момента производят на основе уравнения равновесия моментов от внешних и внутренних сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента. Моменты от внутренних сил включают момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение продольной растянутой арматурой, и момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом моменты, воспринимаемые продольной и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям продольной и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции С наклонного сечения. Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями 8.1.32 Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия (8.55) где Q – поперечная сила в нормальном сечении элемента; φb1 – коэффициент, принимаемый равным 0,3. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил
8.1.33 Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (рисунок 8.6) производят из условия , (8.56) где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента, определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения; Qb – поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении; Qsw – поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении. Поперечную силу Qb определяют по формуле , (8.57) но принимают не более и не менее ;1 0 ,b bQ R b h b swQ Q Q +2 2 0b bt b R b h Q C =02,5 btR b h 00,5 btR b h φb2 – коэффициент, принимаемый равным 1,5. Рисунок 8.6 – Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие поперечных сил Усилие Qsw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле (8.58) где φsw – коэффициент, принимаемый равным 0,75; qsw – усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, равное (8.59) Расчет производят для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения С. При этом длину проекции С в формуле (8.58) принимают не менее 1,0 h0 и не более 2,0 h0. Допускается производить расчет наклонных сечений, не рассматривая наклонные сечения при определении поперечной силы от внешней нагрузки, из условия , (8.60) где Q1 – поперечная сила в нормальном сечении от внешней нагрузки; ; (8.61) . (8.62) При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q1, вблизи опоры на расстоянии а менее 2,5h0 расчет из условия (8.60) производят, умножая значения Qb1, определяемые по формуле (8.61), на коэффициент, равный , но принимают значение Qb1 не более 2,5Rbtb h0. При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Q1, на расстоянии а менее h0 расчет из условия (8.60) производят, умножая значение Qsw,1, определяемое по формуле (8.62), на коэффициент, равный a/h0. Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие qsw . ,sw sw swQ q C= .sw sw sw w R A q s = 1 1 ,1b swQ Q Q + 1 00,5b btQ R b h= ,1 0sw swQ q h= 2,5 /a h 0, 25 btR b Допускается учитывать поперечную арматуру и при невыполнении этого условия, если значение Qb в условии (8.56) определять по формуле , и принимать его с учетом ограничений к формуле (8.57). Шаг поперечной арматуры, учитываемой в расчете, должен быть не больше значения При отсутствии поперечной арматуры или нарушении вышеуказанных требований, а также приведенных в 10.3 конструктивных требований расчет производят из условия (8.56) или (8.60), принимая усилие Qsw или Qsw,1 равным нулю. Поперечная арматура должна соответствовать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3.
8.1.34 Влияние сжимающих и растягивающих напряжений при расчете по полосе между наклонными сечениями и по наклонным сечениям следует учитывать с помощью коэффициента n, на который умножают правую часть условий (8.55), (8.57) или (8.61). Значения коэффициента n принимаются равными 1 – для изгибаемых конструкций без предварительного напряжения арматуры. В остальных случаях принимают значения коэффициента n равными: – при 0 < ср ≤ 0,25Rb; 1,25 – при 0,25Rb < ср ≤ 0,75Rb;,15 − b ср R – при 0,75Rb < ср ≤ Rb;bt t R2 − – при 0 < t ≤ Rbt, где ср и t – средние сжимающее и растягивающее напряжения в бетоне от воздействия продольных сил, принимаемые положительными. Величины ср и t принимают как средние напряжения в сечениях элементов. Допускается величины ср и t определять без учета арматуры при содержании продольной арматуры не более 3 %. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов 8.1.35 Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов (рисунок 8.7) производят из условия , (8.63) где М – момент в наклонном сечении с длиной проекции С на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения; Мs – момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0); Мsw – момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).2 2 04 /b b swQ h q C= 0 ws h,max 0 .w bts R b h h Q =1 ср bR +s swM M M + Момент Мs определяют по формуле , (8.64) где Ns – усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным Rs As, а в зоне анкеровки определяемое согласно 10.3.21–10.3.28; zs – плечо внутренней пары сил; допускается принимать zs =0,9h0. Момент Мsw для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле , (8.65) где Qsw – усилие в поперечной арматуре, принимаемое равным qsw C; qsw – определяют по формуле (8.59), а С принимают в пределах от 1,0 h0 до 2,0 h0. Расчет производят для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения С, принимаемой в указанных выше пределах. Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии (8.63) момент М в наклонном сечении при длине проекции С на продольную ось элемента, равной 2,0 h0, а момент Мsw – равным . Рисунок 8.7 – Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие моментов Расчет по прочности железобетонных элементов при действии крутящих моментов Общие положения
8.1.36 Расчет по прочности железобетонных элементов прямоугольного поперечного сечения на действие крутящих моментов производят на основе модели пространственных сечений. При расчете по модели пространственных сечений рассматривают сечения, образованные наклонными отрезками прямых, следующими по трем растянутым граням элемента, и замыкающим отрезком прямой по четвертой сжатой грани элемента. Расчет железобетонных элементов на действие крутящих моментов производят по прочности элемента между пространственными сечениями и по прочности пространственных сечений. Прочность по бетону между пространственными сечениями характеризуется максимальным значением крутящего момента, определяемым по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом напряженного состояния в бетоне между пространственными сечениями. Расчет по пространственным сечениям производят на основе уравнений равновесия всех внутренних и внешних сил относительно оси, расположенной в центре сжатой зоны пространственного сечения элемента. Внутренние моменты включают момент, s s sM N z= 0,5sw swM Q C= 00,5 swq h воспринимаемый арматурой, следующей вдоль оси элемента, и арматурой, следующей поперек оси элемента, пересекающей пространственное сечение и расположенной в растянутой зоне пространственного сечения и у растянутой грани элемента, противоположной сжатой зоне пространственного сечения. При этом усилия, воспринимаемые арматурой, определяют соответствию по расчетным значениям сопротивления растяжению продольной и поперечной арматуры. При расчете рассматривают все положения пространственного сечения, принимая сжатую зону пространственного сечения у нижней, боковой и верхней граней элемента. Расчет на совместное действие крутящих и изгибающих моментов, а также крутящих моментов и поперечных сил производят исходя из уравнений взаимодействия между соответствующими силовыми факторами. Расчет на действие крутящего момента 8.1.37 Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят из условия (8.66) где Т – крутящий момент от внешних нагрузок в нормальном сечении элемента; b и h – меньший и больший размеры соответственно поперечного сечения элемента.
8.1.38 Расчет по прочности пространственных сечений (рисунок 8.8) производят из условия , (8.67) где Т – крутящий момент в пространственном сечении, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону пространственного сечения; Тsw – крутящий момент, воспринимаемый арматурой пространственного сечения, расположенной в поперечном по отношению к оси элемента направлении; Тs – крутящий момент, воспринимаемый арматурой пространственного сечения, расположенной в продольном направлении.2 0,1 ,bТ R b h sw sT T T + Рисунок 8.8 – Схемы усилий в пространственных сечениях при расчете на действие крутящего момента Значение соотношения между усилиями в поперечной и продольной арматуре, учитываемое в условии (8.67), приведено ниже. Крутящий момент Tsw определяют по формуле , (8.68) а крутящий момент Тs – по формуле , (8.69) где Nsw – усилие в арматуре, расположенной в поперечном направлении; для арматуры, нормальной к продольной оси элемента, усилие Nsw определяют по формуле , (8.70) где qsw,1 – усилие в этой арматуре на единицу длины элемента, , (8.71) 20,9sw swT N Z= 1 20,9s s Z Т N Z = ,1sw sw swN q C= ,1 ,1 sw sw sw w R A q s = Asw,1 – площадь сечения арматуры, расположенной в поперечном направлении; sw – шаг этой арматуры; Csw – длина проекции растянутой стороны пространственного сечения на продольную ось элемента (8.72) – коэффициент, учитывающий соотношение размеров поперечного сечения ; (8.73) C – длина проекции сжатой стороны пространственного сечения на продольную ось элемента; Ns – усилие в продольной арматуре, расположенной у рассматриваемой грани элемента (8.74) Аs,1 – площадь сечения продольной арматуры, расположенной у рассматриваемой грани элемента; Z1 и Z2 – длина стороны поперечного сечения у рассматриваемой растянутой грани элемента и длина другой стороны поперечного сечения элемента. Соотношение принимают в пределах от 0,5 до 1,5. В случае, если значение выходит за указанные пределы, в расчете учитывают такое количество арматуры (продольной или поперечной), при котором значение оказывается в указанных пределах. Расчет производят для ряда пространственных сечений, расположенных по длине элемента, при наиболее опасной длине проекции пространственного сечения С на продольную ось элемента. При этом значение С принимают не более 2Z2+Z1 и не более . Допускается производить расчет на действие крутящего момента, не рассматривая пространственные сечения при определении крутящего момента от внешней нагрузки, из условия , (8.75) где Т1 – крутящий момент в нормальном сечении элемента; Тsw,1 – крутящий момент, воспринимаемый арматурой, расположенной у рассматриваемой грани элемента в поперечном направлении, и определяемый по формуле (8.76) Тs,1 – крутящий момент, воспринимаемый продольной арматурой, расположенной у рассматриваемой грани элемента, и определяемый по формуле (8.77),swC C= 1 2 12 Z Z Z = +,1;s s sN R A= ,1 1 ,1 sw s s q Z R A ,1 1 ,1 sw s s q Z R A ,1 1 ,1 sw s s q Z R A 1 Z 1 ,1 ,1sw sT T T +,1 ,1 1 2;sw swT q Z Z= ,1 ,1 20,5 .s s sT R A Z= Соотношение принимают в указанных выше пределах. Расчет производят для ряда нормальных сечений, расположенных по длине элемента, для арматуры, расположенной у каждой рассматриваемой грани элемента. При действии крутящих моментов следует соблюдать конструктивные требования, приведенные в 10.3. Расчет на совместное действие крутящего и изгибающего моментов 8.1.39 Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят согласно 8.1.36.
8.1.40 Расчет по прочности пространственного сечения производят из условия , (8.78) где Т – крутящий момент от внешней нагрузки в пространственном сечении; Т0 – предельный крутящий момент, воспринимаемый пространственным сечением; М – изгибающий момент от внешней нагрузки в нормальном сечении; М0 – предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением. При расчете на совместное действие крутящего и изгибающего моментов рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у грани, растянутой от изгибающего момента, т. е. у грани, нормальной к плоскости действия изгибающего момента. Крутящий момент Т от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины проекции С вдоль продольной оси элемента. В этом же нормальном сечении определяют изгибающий момент М от внешней нагрузки. Предельный крутящий момент Т0 определяют согласно 8.1.37 и принимают равным правой части условия (8.67) для рассматриваемого пространственного сечения. Предельный изгибающий момент М0 определяют согласно 8.1.9. Для определения крутящих моментов допускается использовать условие (8.75). В этом случае крутящий момент Т=Т1 и изгибающий момент М определяют в нормальных сечениях по длине элемента. В рассматриваемом нормальном сечении предельный крутящий момент принимают равным правой части условия (8.75). Предельный изгибающий момент М0 определяют для того же нормального сечения, как было указано выше. При совместном действии крутящих и изгибающих моментов следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 8.1.38 и 10.3. Расчет на совместное действие крутящего момента и поперечной силы 8.1.41 Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят из условия (8.79) где Т – крутящий момент от внешней нагрузки в нормальном сечении; Т0 – предельный крутящий момент, воспринимаемый элементом между пространственными сечениями и принимаемый равным правой части условия (8.66); Q – поперечная сила от внешней нагрузки в том же нормальном сечении; Q0 – предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном между наклонными сечениями и принимаемая равной правой части условия (8.55).
8.1.42 Расчет по прочности пространственного сечения производят из условия (8.79), в котором принимают следующие величины:,1 1 ,1 sw s s q Z R A 2 1 M T T M − 0 (1 ), Q T T Q − Т – крутящий момент от внешней нагрузки в пространственном сечении; Т0 – предельный крутящий момент, воспринимаемый пространственным сечением; Q – поперечная сила в наклонном сечении; Q0 – предельная поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением. При расчете на совместное действие крутящего момента и поперечной силы рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у одной из граней, растянутой от поперечной силы, т. е. у грани, параллельной плоскости действия поперечной силы. Крутящий момент Т от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины С вдоль продольной оси элемента. В том же нормальном сечении определяют поперечную силу Q от внешней нагрузки. Предельный крутящий момент Т0 определяют согласно 8.1.38 и принимают равным правой части условия (8.67) для рассматриваемого пространственного сечения. Предельную поперечную силу Q0 определяют согласно 8.1.33 и принимают равной правой части условия (8.56). При этом середину длины проекции наклонного сечения на продольную ось элемента располагают в нормальном сечении, проходящем через середину длины проекции пространственного сечения на продольную ось элемента. Допускается для определения крутящих моментов использовать условие (8.75), а для определения поперечных сил – условие (8.60). В этом случае крутящий момент Т=Т1 и поперечную силу Q=Q1 от внешней нагрузки определяют в нормальных сечениях по длине элемента. В рассматриваемом нормальном сечении предельный крутящий момент Т0 принимают равным правой части условия (8.75), а предельную поперечную силу Q0 в том же нормальном сечении принимают равной правой части условия (8.60). При совместном действии крутящих моментов и поперечных сил следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 10.3. Расчет железобетонных элементов на местное сжатие 8.1.43 Расчет железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к поверхности железобетонного элемента. При этом учитывают повышенное сопротивление сжатию бетона в пределах грузовой площади (площади смятия) за счет объемного напряженного состояния бетона под грузовой площадью, зависящее от расположения грузовой площади на поверхности элемента. При наличии косвенной арматуры в зоне местного сжатия учитывают дополнительное повышение сопротивления сжатию бетона под грузовой площадью за счет сопротивления косвенной арматуры. Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры производят согласно 8.1.44, а при наличии косвенной арматуры – согласно 8.1.45.
8.1.44 Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры (рисунок 8.9) производят из условия (8.80) где N – местная сжимающая сила от внешней нагрузки; – коэффициент, принимаемый равным 1,0 при равномерном и 0,75 при неравномерном распределении местной нагрузки по площади смятия; Ab,loc – площадь приложения сжимающей силы (площадь смятия); Rb,loc – расчетное сопротивление бетона сжатию при местном действии сжимающей силы. Значение Rb,loc определяют по формуле (8.81) где b – коэффициент, определяемый по формуле, , ,b loc b locN R A , ,b loc b bR R= (8.82) но принимаемый не более 2,5 и не менее 1,0. В формуле (8.82): Аb,max – максимальная расчетная площадь, устанавливаемая по следующим правилам: центры тяжести площадей Аb,loc и Аb,max совпадают; границы расчетной площади Аb,max отстоят от каждой стороны площади Аb,loc на расстоянии, равном соответствующему размеру этих сторон (рисунок 8.9). а – вдали от краев элемента; б – по всей ширине элемента; в – у края (торца) элемента по всей его ширине; г – на углу элемента; д – у одного края элемента; е – вблизи одного края элемента; 1 – элемент, на который действует местная нагрузка; 2 – площадь смятия Аb,loc; 3 – максимальная расчетная площадь Аb,max; 4 – центр тяжести площадей Аb,loc и Аb,max; 5 – минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается в расчете Рисунок 8.9 – Схемы для расчета элементов на местное сжатие при расположении местной нагрузки 8.1.45 Расчет элементов на местное сжатие при наличии косвенной арматуры в виде сварных сеток производят из условия (8.83) где Rbs,loc – приведенное с учетом косвенной арматуры в зоне местного сжатия расчетное сопротивление бетона сжатию, определяемое по формуле , (8.84) ,max , 0.8 ,b b b loc A A = , , ,bs loc b locN R A , , , , ,2 .bs loc b loc s xy s xy s xyR R R= + здесь s,xy – коэффициент, определяемый по формуле ; (8.85) Ab,loc,ef – площадь, заключенная внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, и принимаемая в формуле (8.85) не более Аb,max; Rs,xy – расчетное сопротивление растяжению косвенной арматуры; s,xy – коэффициент косвенного армирования, определяемый по формуле ; (8.86) nx, Asx, lx – число стержней, площадь сечения и длина стержня сетки, считая в осях крайних стержней, в направлении Х; ny, Asy, ly – то же, в направлении Y; s – шаг сеток косвенного армирования. Значения Rb,loc, Аb,loc, и N принимают согласно 8.1.44. Значение местной сжимающей силы, воспринимаемое элементом с косвенным армированием (правая часть условия (8.83)), принимают не более удвоенного значения местной сжимающей силы, воспринимаемого элементом без косвенного армирования (правая часть условия (8.80)). Косвенное армирование должно соответствовать конструктивным требованиям 10.3. Расчет железобетонных элементов на продавливание Общие положения
8.1.46 Расчет на продавливание производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий – сосредоточенных силы и изгибающего момента. При расчете на продавливание рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на элемент на расстоянии нормально к его продольной оси, по поверхности которого действуют касательные усилия от сосредоточенных силы и изгибающего момента (рисунок 8.10). Действующие касательные усилия по площади расчетного поперечного сечения должны быть восприняты бетоном с сопротивлением осевому растяжению Rbt и поперечной арматурой, расположенной от грузовой площадки на расстоянии не более h0 и не менее , с сопротивлением растяжению Rsw. При действии сосредоточенной силы касательные усилия, воспринимаемые бетоном и арматурой, принимают равномерно распределенными по всей площади расчетного поперечного сечения. При действии изгибающего момента касательные усилия, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, принимают линейно изменяющимися по длине расчетного поперечного сечения в направлении действия момента с максимальными касательными усилиями противоположного знака у краев расчетного поперечного сечения в этом направлении., , , , b loc ef s xy b loc A A =, , , x sx x y sy y s xy b loc ef n A l n A l A s + = 0 h0 h Рисунок 8.10 – Условная модель для расчета на продавливание Расчет на продавливание при действии сосредоточенной силы и отсутствии поперечной арматуры производят согласно 8.1.47, при действии сосредоточенной силы и наличии поперечной арматуры – согласно 8.1.48, при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и отсутствии поперечной арматуры – согласно 8.1.49 и при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и наличии поперечной арматуры – согласно 8.1.50. Расчетный контур поперечного сечения принимают: при расположении площадки передачи нагрузки внутри плоского элемента – замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки (рисунок 8.11, а, г), при расположении площадки передачи нагрузки у края или угла плоского элемента – в виде двух вариантов: замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки, и незамкнутым, следующим от краев плоского элемента (рисунок 8.11, б, в), в этом случае учитывают наименьшую несущую способность при двух вариантах расположения расчетного контура поперечного сечения. В случае расположения отверстия в плите на расстоянии менее 6h от угла или края площадки передачи нагрузки до угла или края отверстия, часть расчетного контура, расположенная между двумя касательными к отверстию, проведенными из центра тяжести площадки передачи нагрузки, в расчете не учитывается. При действии момента Мloc в месте приложения сосредоточенной нагрузки половину этого момента учитывают при расчете на продавливание, а другую половину – при расчете по нормальным сечениям по ширине сечения, включающей ширину площадки передачи нагрузки и высоту сечения плоского элемента по обе стороны от площадки передачи нагрузки. При действии сосредоточенных моментов и силы в условиях прочности соотношение между действующими сосредоточенными моментами М, учитываемыми при продавливании, и предельными Мult принимают не более половины соотношения между действующим сосредоточенным усилием F и предельным Fult. При расположении сосредоточенной силы внецентренно относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения значения изгибающих сосредоточенных моментов от внешней нагрузки определяют с учетом дополнительного момента от внецентренного приложения сосредоточенной силы относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения с положительным или обратным знаком по отношению к моментам в колонне. Значение сосредоточенной силы следует принимать за вычетом сил, действующих в пределах основания пирамиды продавливания в противоположном направлении. а – площадка приложения нагрузки внутри плоского элемента; б, в – то же, у края плоского элемента; г – при крестообразном расположении поперечной арматуры; 1 – площадь приложения нагрузки; 2 – расчетный контур поперечного сечения; 2’ – второй вариант расположения расчетного контура; 3 – центр тяжести расчетного контура (место пересечения осей X1 и Y1); 4 – центр тяжести площадки приложения нагрузки (место пересечения осей X и Y); 5 – поперечная арматура; 6 – контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 7 – граница (край) плоского элемента Рисунок 8.11 – Схема расчетных контуров поперечного сечения при продавливании Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенной силы
8.1.47 Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производят из условия (8.87) где F – сосредоточенная сила от внешней нагрузки; Fb,ult – предельное усилие, воспринимаемое бетоном. Усилие Fb,ult определяют по формуле (8.88) где Аb – площадь расчетного поперечного сечения, расположенного на расстоянии 0,5 h0 от границы площади приложения сосредоточенной силы F с рабочей высотой сечения h0 (рисунок 8.12). , ,b ultF F , ,b ult bt bF R A= 1 – расчетное поперечное сечение; 2 – контур расчетного поперечного сечения; 3 – контур площадки приложения нагрузки Рисунок 8.12 – Схема для расчета железобетонных элементов без поперечной арматуры на продавливание Площадь Ab определяют по формуле (8.89) где u – периметр контура расчетного поперечного сечения; h0 – приведенная рабочая высота сечения , 0 ,bA u h= 0 0 00,5( )x yh h h= + здесь h0x и h0y – рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей Х и Y.
8.1.48 Расчет элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы (рисунок 8.13) производят из условия (8.90) где Fsw,ult – предельное усилие, воспринимаемое поперечной арматурой при продавливании; Fb,ult – предельное усилие, воспринимаемое бетоном, определяемое согласно 8.1.47. Усилие Fsw,ult, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяют по формуле (8.91) где qsw – усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного сечения ; (8.92) Asw – площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw, расположенная в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения; u – периметр контура расчетного поперечного сечения, определяемый согласно 8.1.47. При расположении поперечной арматуры неравномерно по контуру расчетного поперечного сечения, а сосредоточенно у осей площадки передачи нагрузки (крестообразное расположение поперечной арматуры) периметр контура u для поперечной арматуры принимают по фактическим длинам участков расположения поперечной арматуры Lswx и Lswy по расчетному контуру продавливания (рисунок 8.11, г). Значение принимают не более 2Fb,ult. Поперечную арматуру учитывают в расчете при Fsw,ult не менее 0,25Fb,ult. За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно 8.1.47, рассматривая контур расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5h0 от границы расположения поперечной арматуры (рисунок 8.13). При сосредоточенном расположении поперечной арматуры по осям площадки передачи нагрузки, кроме того, расчетный контур поперечного сечения бетона принимают по диагональным линиям, следующим от края расположения поперечной арматуры (рисунок 8.11, г). Поперечная арматура должна удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. При нарушении указанных в 10.3 конструктивных требований в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки., , ,b ult sw ultF F F +, 0,8 ,sw ult swF q u= sw sw sw w R A q s =, ,b ult sw ultF F+ 1 – расчетное поперечное сечение; 2 – контур расчетного поперечного сечения; 3 – границы зоны, в пределах которых в расчете учитывается поперечная арматура; 4 – контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 5 – контур площадки приложения нагрузки Рисунок 8.13 – Схема для расчета железобетонных плит с вертикальной равномерно распределенной поперечной арматурой на продавливание Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента
8.1.49 Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при совместном действии сосредоточенных силы и изгибающего момента (рисунок 8.12) производят из условия (8.93) где F – сосредоточенная сила от внешней нагрузки; M – сосредоточенный изгибающий момент от внешней нагрузки, учитываемый при расчете на продавливание (8.1.46); Fb,ult и Mb,ult – предельные сосредоточенные сила и изгибающий момент, которые могут быть восприняты бетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии. В железобетонном каркасе зданий с плоскими перекрытиями сосредоточенный изгибающий момент Mloc равен суммарному изгибающему моменту в сечениях верхней и нижней колонн, примыкающих к перекрытию в рассматриваемом узле. Предельную силу Fb,ult определяют согласно 8.1.47. Предельный изгибающий момент Mb,ult определяют по формуле (8.94) где Wb – момент сопротивления расчетного поперечного сечения, определяемый согласно 8.1.51. При действии изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях расчет производят из условия (8.95) при этом принимают,5,0 ,,, ultbultby y ultbx x F F M M M M + где F, Mx и My – сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, учитываемые при расчете на продавливание (8.1.46), от внешней нагрузки; Fb,ult, Mbx,ult, Mby,ult – предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты бетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии. Усилие Fb,ult определяют согласно 8.1.47. Усилия Mbx,ult и Mby,ult определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии момента в плоскости осей Х и Y соответственно. 8.1.50 Расчет прочности элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях производят из условия (8.96) при этом принимают, , 1, b ult b ult F M F M + , 0 ,b ult bt bM R W h= , , , 1,yx b ult bx ult by ult MMF F M M + + , , , , , , , , 1,yx b ult sw ult bx ult sw x ult by ult sw y ult MMF F F M M M M + + + + + 66,5,0 ,,,,,,,, ultswultbultyswultby y ultxswultbx x FF F MM M MM M + + + + , где F, Mx и My – см. 8.1.49; Fb,ult, Mbx,ult и Mby,ult – предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты бетоном в расчетном поперечном сечении при их раздельном действии; Fsw,ult, Msw,x,ult и Msw,y,ult – предельные сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей Х и Y, которые могут быть восприняты поперечной арматурой при их раздельном действии. Усилия Fb,ult, Mbx,ult, Мby,ult и Fsw,ult определяют согласно указаниям 8.1.48 и 8.1.49. Усилия Msw,x,ult и Msw,y,ult, воспринимаемые поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного сечения, определяют при действии изгибающего момента, соответственно в направлении осей Х и Y по формуле (8.97) где qsw и Wsw – определяют согласно 8.1.48 и 8.1.52. Значения , , в условии (8.96) принимают не более 2Fb,ult, 2Mbx,ult, 2Mby,ult соответственно. Поперечная арматура должна отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. При нарушении указанных в разделе 10.3 конструктивных требований в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки.
8.1.51 В общем случае значения момента сопротивления расчетного контура бетона при продавливании Wbx(y) в направлениях взаимно перпендикулярных осей X и Y определяют по формуле , (8.98) где Ibx(y) – момент инерции расчетного контура относительно осей Y1 и Х1, проходящих через его центр тяжести (рисунок 8.11); x(y)max – максимальное расстояние от расчетного контура до его центра тяжести; Значение момента инерции Ibx(y) определяют как сумму моментов инерции Ibx(y)i отдельных участков расчетного контура поперечного сечения относительно центральных осей, проходящих через центр тяжести расчетного контура, принимая условно ширину каждого участка равной единице. Положение центра тяжести расчетного контура относительно выбранной оси определяют по формуле , (8.99) где Li – длина отдельного участка расчетного контура; xi(yi)0 – расстояние от центров тяжести отдельных участков расчетного контура до выбранных осей. При расчетах принимают наименьшие значения моментов сопротивления Wbx и Wby ., 0,8 ,sw ult sw swM q W= , ,b ult sw ultF F+, , ,bx ult sw x ultM M+, , ,by ult sw y ultM M+( ) ( ) max( ) bx y bx y W x y =0 ( ) ( ) i i i i L x y x y L = Момент сопротивления расчетного контура бетона для колонн круглого сечения определяют по формуле ( ) 0hD Wb + = , где D – диаметр колонны. 8.1.52 Значения моментов сопротивления поперечной арматуры при продавливании Wsw,x(y) в том случае, когда поперечная арматура расположена равномерно вдоль расчетного контура продавливания в пределах зоны, границы которой отстоят на расстоянии в каждую сторону от контура продавливания бетона (рисунок 8.13), принимают равными соответствующим значениям Wbx и Wby. При расположении поперечной арматуры в плоском элементе сосредоточенно по осям грузовой площадки, например по оси колонн (крестообразное расположение поперечной арматуры в перекрытии), моменты сопротивления поперечной арматуры определяют по тем же правилам, что и моменты сопротивления бетона, принимая соответствующую фактическую длину ограниченного участка расположения поперечной арматуры по расчетному контуру продавливания Lswx и Lswy (рисунок 8.11, г). Расчет плоскостных железобетонных элементов плит и стен по прочности 8.1.53 Расчет по прочности плоских плит перекрытий, покрытий и фундаментных плит следует производить как расчет плоских выделенных элементов на совместное действие изгибающих моментов в направлении взаимно перпендикулярных осей и крутящих моментов, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента, а также на действие продольных и поперечных сил, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента (рисунок 8.14). Кроме того, при опирании плоских плит на колонны следует производить расчет плит на продавливание на действие сосредоточенных нормальных сил и моментов согласно 8.1.46–8.1.52. Рисунок 8.14 – Схема усилий, действующих на выделенный плоский элемент единичной ширины
8.1.54 Расчет по прочности плоских плит в общем случае производят путем разделения плоского элемента на отдельные слои сжатого бетона и растянутой арматуры и расчета каждого слоя отдельно на действие нормальных и сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих и крутящих моментов и нормальных сил (рисунок 8.15). h Рисунок 8.15 – Схема усилий, действующих в бетонном и арматурном слоях выделенного плоского элемента плиты (усилия на противоположных сторонах условно не показаны) Расчет плоских элементов плит может также производиться без разделения на слои бетона и растянутой арматуры на совместное действие изгибающих и крутящих моментов из условий, основанных на обобщенных уравнениях предельного равновесия: ; (8.100) ; (8.101) ; (8.102) , (8.103) где Mx, My, Mxy – изгибающие и крутящие моменты, действующие на выделенный плоский элемент; Mx,ult, My,ult, Mxy,ult – предельные изгибающие и крутящие моменты, воспринимаемые плоским выделенным элементом. Значения предельных изгибающих моментов Mx.ult и My,ult следует определять из расчета нормальных сечений, перпендикулярных осям X и Y, плоского выделенного элемента с продольной арматурой, параллельной осям X и Y, согласно 8.1.1–8.1.13. Значения предельных крутящих моментов следует определять по бетону Mbxy,ult и по растянутой продольной арматуре Msxy,ult по формулам: , (8.104) где b и h – меньший и больший размеры соответственно плоского выделенного элемента; , (8.105) где Asx и Asy – площади сечения продольной арматуры в направлении осей X и Y; h0 – рабочая высота поперечного сечения плиты. Допускается применять и другие методы расчета по прочности плоского выделенного элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующих по боковым сторонам выделенного элемента и внутренних усилий в диагональном сечении плоского выделенного элемента. При действии на выделенный плоский элемент плит также продольной силы расчет следует производить как для выделенного плоского элемента стен согласно 8.1.57. , ,( ) ( ) 0x ult x y ult y xyМ M M M M− − − ,x ult xM M ,y ult yM M ,xy ult xyM M , 0,1bxy ult bM R b h= , 00,5 ( )sxy ult s sx syM R A A h= + 8.1.55 Расчет плоского выделенного элемента на действие поперечных сил следует производить из условия , (8.106) где Qx и Qy – поперечные силы, действующие по боковым сторонам плоского выделенного элемента; Qx,ult и Qy,ult – предельные поперечные силы, воспринимаемые плоским выделенным элементом. Значения предельных поперечных сил определяют по формуле , (8.107) где Qb и Qsw – предельные поперечные силы, воспринимаемые соответственно бетоном и поперечной арматурой и определяемые по формулам ; (8.108) , (8.109) где qsw – интенсивность поперечного армирования, определяемая по формуле (8.59). 8.1.56 Расчет по прочности стен в общем случае следует производить как плоских выделенных элементов на совместное действие нормальных сил, изгибающих моментов, крутящих моментов, сдвигающих сил, поперечных сил, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента (рисунок 8.16). Рисунок 8.16 – Схема усилий, действующих на выделенный плоский элемент единичной ширины стены (усилия на противоположных сторонах условно не показаны) , , yx x ult y ult QQ Q Q + ult b swQ Q Q= + 00,5b btQ R bh= 0sw swQ q h=
8.1.57 Расчет стен в общем случае производят путем разделения плоского элемента на отдельные слои сжатого бетона и растянутой арматуры и расчета каждого слоя отдельно на действие нормальных и сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих и крутящих моментов, общих нормальных и сдвигающих сил. Допускается производить расчет без разделения на слои бетона и растянутой арматуры отдельно из плоскости стены на совместное действие изгибающих моментов, крутящих моментов и нормальных сил и в плоскости стены на совместное действие нормальных и сдвигающих сил. Расчет стены в своей плоскости производят из условий, основанных на обобщенных уравнениях предельного равновесия: ; (8.110) ; (8.111) ; (8.112) , (8.113) где Nx, Ny и Nxy – нормальные и сдвигающие силы, действующие по боковым сторонам плоского выделенного элемента; Nx,ult, Ny,ult и Nxy,ult – предельные нормальные и сдвигающие силы, воспринимаемые плоским выделенным элементом; Значения предельных нормальных сил Nx,ult и Ny,ult следует определять из расчета нормальных сечений, перпендикулярных осям X и Y, плоского выделенного элемента с вертикальной и горизонтальной арматурой, параллельной осям X и Y, согласно 8.1.14– 8.1.19. Значения предельных сдвигающих сил следует определять по бетону Nbxy,ult и по арматуре Nsxy,ult по формулам: , (8.114) где Ab – рабочая площадь поперечного сечения бетона выделенного элемента; , (8.115) где Asx и Asy – площадь сечения арматуры в направлении осей X и Y в выделенном элементе. Расчет из плоскости стены производят аналогично расчету плоских плит перекрытий, определяя значения предельных изгибающих моментов с учетом влияния нормальных сил. Допускается применять и другие методы расчета по прочности плоского выделенного элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующих по боковым сторонам выделенного элемента, и внутренних усилий в диагональном сечении выделенного элемента. 8.1.58 Расчет по прочности плоских выделенных элементов стен на действие поперечных сил следует производить аналогично расчету плит, но с учетом влияния продольных сил. 8.1.59 Расчет по трещиностойкости плит (по образованию и раскрытию трещин нормальных к продольной оси элемента), следует производить на действие изгибающих моментов (без учета крутящих моментов) согласно указаниям раздела 8.2. 8.2 Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы Общие положения 8.2.1 Расчеты по предельным состояниям второй группы включают: - расчет по образованию трещин; - расчет по раскрытию трещин;2 , ,( )( ) 0x ult x y ult y xyN N N N N− − − ,x ult xN N,y ult yN N,xy ult xyN N, 0,3bxy ult b bN R A=, 0,5 ( )sxy ult s sx syN R A A= + - расчет по деформациям. 8.2.2 Расчет по образованию трещин производят, когда необходимо обеспечить отсутствие трещин (4.3), а также как вспомогательный при расчете по раскрытию трещин и по деформациям. 8.2.3 При расчете по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент надежности по нагрузке принимают f > 1,0 (как при расчете по прочности). При расчете по раскрытию трещин и по деформациям (включая вспомогательный расчет по образованию трещин) принимают коэффициент надежности по нагрузке f = 1,0. Расчет железобетонных элементов по образованию и раскрытию трещин
Спросите ИИ об этом акте
Ассистент расскажет, что регулирует этот акт и какие статьи в нём главные, а дальше ответит на ваши вопросы по нему и всей базе — со ссылками на статьи. Регистрация бесплатная: почта и пароль.